- •В. В. Коршунов, г. С. Гарибян, н. Н. Петров проектирование технологического процесса и модельно-опочной оснастки для изготовления отливок в песчаных формах
- •Предисловие
- •1. Проектирование отливки
- •1.1. Отработка детали на технологичность
- •1.1.1. Сплав
- •1.1.2. Минимальная толщина стенки
- •1.1.3. Минимальный диаметр литого отверстия
- •1.2. Разработка чертежа отливки
- •1.2.1. Радиусы переходов и сопряжений стенок литых изделий
- •1.2.2. Литейные радиусы
- •1.2.3. Формовочные (литейные) уклоны
- •1.2.4. Расчет припусков на механическую обработку Выбор баз механической обработки
- •Определение допусков и припусков на механическую обработку
- •2. Проектирование технологии литейной формы
- •2.1. Рекомендации по выбору положения отливки в форме и плоскости разъема
- •2.2. Формирование внешних и внутренних поверхностей отливок
- •2.3. Конструирование знаков стержней
- •2.3.1. Конструирование знаков стержней для опочной формовки
- •2.3.2. Особенности конструирования знаков стержней для безопочной формовки
- •2.3.3. Выбор размеров опок
- •2. Гост 14974-69 Опоки литейные цельнолитые стальные круглые с упрощенным профилем стенок диаметром в свету: 400; 500 мм, высотой от 75 до 200 мм.
- •2.3.5. Выбор формовочных смесей
- •3. Расчет литниковых систем для отливок из чугуна и стали
- •3.1. Методы подвода металла. Основные элементы литниковых систем
- •3.1.1. Подвод металла в тонкостенные части отливки
- •3.1.2. Подвод металла в более толстостенные части отливки для усиления эффекта направленного затвердевания
- •3.1.3. Равномерный симметричный подвод в тонкостенные части и направленное затвердевание массивных узлов отливки
- •3.2. Выбор уровня подвода металла
- •3.2.1. Условия, обеспечивающие получение плотных отливок Условия, обеспечивающие направленное затвердевание
- •3.2.2. Процессы окисления поверхности металла, размывания и разрушения поверхности формы и литниковых каналов
- •3.2.3. Подвод металла на нескольких уровнях
- •3.2.4. Общее заключение о выборе уровня подвода металла
- •3.3. Расчет рабочих размеров литниково-питающих систем по г. М. Дубицкому
- •3.3.1. Расчет оптимальной продолжительности заливки [5]
- •3.3.2. Определение общей площади
- •3.3.3. Расчет основных элементов литниковых систем [5]
- •3.4. Упрощенный расчет площади питателя [6]
- •3.5. Расчет литниковых систем по номограмме к. А. Соболева [7]
- •3.6. Определение размеров прибылей стальных отливок
- •4. Проектирование модельных комплектов
- •4.1. Модельные плиты, типы и основные размеры
- •4.2. Протяжные плиты
- •4.3. Модели
- •5. Изготовление стержней и стержневые ящики
- •5.1. Механизированные способы изготовления стержней Машинное изготовление стержней с конвективной сушкой
- •Изготовление стержней по горячей оснастке
- •Изготовление стержней с отверждением в холодной оснастке
- •5.2. Стержневые машины
- •5.3. Стержневые смеси
- •5.4. Стержневые ящики
- •5.4.1. Стержневые ящики для пескодувных машин
- •Вентиляция стержневого ящика
- •Фиксирование половинок ящика
- •Приспособления для установки каркасов
- •Вдувные втулки
- •Бронирующие вставки
- •Элементы скрепления
- •6. Технологическая оснастка автоматических литейных линий
- •6.1. Автоматическая линия ил225
- •6.2. Автоматическая линия кв301 (Кюнкель-Вагнер)
- •6.3. Автоматическая линия безопочной горизонтально-стопочной формовки модели 7058
- •6.4. Технологическая оснастка литейных линий
- •6.4.1. Опоки
- •6.4.2. Модельная оснастка
- •7. Выполнение курсового проекта
- •7.1. Примерное содержание пояснительной записки
- •7.2. Требования к оформлению пояснительной записки (гост 2.105-95)
- •7.3. Составление библиографического списка
- •7.4. Содержание графической части
- •7.5. Защита курсового проекта
- •Библиографический список
- •Продолжение прил. А
- •Продолжение прил. А
- •Продолжение прил. А
- •Варианты конструкций литниковых систем для отливок из чугуна и стали
- •Курсовой проект
2.2. Формирование внешних и внутренних поверхностей отливок
После выбора положения отливки в форме и плоскости разъема необходимо, как уже отмечалось, определить, каким образом будут формироваться внешние и внутренние поверхности отливок (стержнем или формой). В большинстве случаев внешние поверхности выполняются формой и реже стержнями или отъемными частями. Внутренние поверхности могут быть выполнены болванами, стержнями или совместно болванами и стержнями.
Как уже было отмечено, предпочтительнее внутренние поверхности выполнять болванами. Для решения вопроса о возможности выполнения внутренней полости болваном следует использовать данные А. А. Волкомича [2] о формуемости болванов. Им установлена экспериментальная зависимость между относительной высотой выпуклого элемента Н0в.э и относительной высотой буферной зоны Н0б.з (рис. 2.6). При этом было принято, что качество отливки будет хорошим, если твердость болвана составляет 70 ед. и более. Кривая в названных координатах делит поле рисунка на области А и Б (см. рис. 2.6). В области А твердость болвана выше или равна 70 ед. Уравнение регрессии для данной кривой имеет вид
Н0в.э = Н0в.э.расч. = К (1,519 – 0,2389 Ноб.з – 0,0642 Н02б.з + 0,03 Н03б.з). (2.1)
В зависимости от вида производства и способа уплотнения величина коэффициента К колеблется в пределах 0,5... 1,75.
Схема на рис. 2.7 и приведеные далее уравнения поясняют, как пользоваться зависимостью на рис. 2.6 или уравнением (2.1).
Относительная высота Нов.э выпуклого элемента вычисляется из соотношения
Нов.э= Нв.э /Dтр , (2.2)
где Нв.э – высота выпуклого элемента; Dтр – диаметр трения смеси о модельную оснастку, определяемый из уравнения
Dтр = 4F/P , (1.8)
где F – площадь выпуклого элемента с периметром Р.
|
|
Рис. 2.6. Экспериментальная зависимость относительной высоты выпуклого элемента Нов.э от относительной высоты буферной зоны Ноб.з: А – зона формуемости болвана; Б – зона неформуемости болвана |
Рис. 2.7. Модель с нанесенными параметрами для оценки формуемости полости болваном: Dв.э, Нв.э – диаметр и высота выпуклого элемента; Нб.з – высота буферной зоны; Нм – высота модели; Ноп – высота опоки |
Для цилиндрического выпуклого элемента Dтр = Dв.э, для прямоугольника площадью F=a . b (где b – размер прямоугольника в плоскости, перпендику-лярной чертежу) Р = 2(а + b), а Dтр = 2ab/(a+b).
Аналогично определяется относительная высота буферной зоны
Н0б.з = Нб.з /Dтр , (2.3)
где Нб.з – высота буферной зоны (см. рис. 1.16).
Диаметр трения Dтр буферной зоны принимается равным диаметру трения выпуклого элемента (болвана). Для конкретного болвана определяют Н0в.э и сравнивают с вычисленным по уравнению (2.1) значением Н0в.э.расч. Если Н0в.э = Н0в.э.расч , то болван формуется, если Н0в.э> Н0в.э.расч = 1, то болван не формуется, так как его твердость меньше 70 ед.
В некоторых случаях возможна разбивка болвана по высоте, например пополам, и повторная оценка формуемости теперь уже для двух встречных болванов меньшей высоты.
Решение о том, как выполняются внутренние поверхности, можно считать принятым в первом приближении, так как после определения припусков на механическую обработку в размерах отливки появятся изменения (например, обрабатываемое отверстие, которое до назначения припуска «проливалось», после корректировки может стать «непроливаемым»). Окончательное решение о формуемости болванов, а также проливаемости отверстий и определении размеров знаковых частей стержней принимается после нанесения на чертеж припусков на механическую обработку.