- •В. В. Коршунов, г. С. Гарибян, н. Н. Петров проектирование технологического процесса и модельно-опочной оснастки для изготовления отливок в песчаных формах
- •Предисловие
- •1. Проектирование отливки
- •1.1. Отработка детали на технологичность
- •1.1.1. Сплав
- •1.1.2. Минимальная толщина стенки
- •1.1.3. Минимальный диаметр литого отверстия
- •1.2. Разработка чертежа отливки
- •1.2.1. Радиусы переходов и сопряжений стенок литых изделий
- •1.2.2. Литейные радиусы
- •1.2.3. Формовочные (литейные) уклоны
- •1.2.4. Расчет припусков на механическую обработку Выбор баз механической обработки
- •Определение допусков и припусков на механическую обработку
- •2. Проектирование технологии литейной формы
- •2.1. Рекомендации по выбору положения отливки в форме и плоскости разъема
- •2.2. Формирование внешних и внутренних поверхностей отливок
- •2.3. Конструирование знаков стержней
- •2.3.1. Конструирование знаков стержней для опочной формовки
- •2.3.2. Особенности конструирования знаков стержней для безопочной формовки
- •2.3.3. Выбор размеров опок
- •2. Гост 14974-69 Опоки литейные цельнолитые стальные круглые с упрощенным профилем стенок диаметром в свету: 400; 500 мм, высотой от 75 до 200 мм.
- •2.3.5. Выбор формовочных смесей
- •3. Расчет литниковых систем для отливок из чугуна и стали
- •3.1. Методы подвода металла. Основные элементы литниковых систем
- •3.1.1. Подвод металла в тонкостенные части отливки
- •3.1.2. Подвод металла в более толстостенные части отливки для усиления эффекта направленного затвердевания
- •3.1.3. Равномерный симметричный подвод в тонкостенные части и направленное затвердевание массивных узлов отливки
- •3.2. Выбор уровня подвода металла
- •3.2.1. Условия, обеспечивающие получение плотных отливок Условия, обеспечивающие направленное затвердевание
- •3.2.2. Процессы окисления поверхности металла, размывания и разрушения поверхности формы и литниковых каналов
- •3.2.3. Подвод металла на нескольких уровнях
- •3.2.4. Общее заключение о выборе уровня подвода металла
- •3.3. Расчет рабочих размеров литниково-питающих систем по г. М. Дубицкому
- •3.3.1. Расчет оптимальной продолжительности заливки [5]
- •3.3.2. Определение общей площади
- •3.3.3. Расчет основных элементов литниковых систем [5]
- •3.4. Упрощенный расчет площади питателя [6]
- •3.5. Расчет литниковых систем по номограмме к. А. Соболева [7]
- •3.6. Определение размеров прибылей стальных отливок
- •4. Проектирование модельных комплектов
- •4.1. Модельные плиты, типы и основные размеры
- •4.2. Протяжные плиты
- •4.3. Модели
- •5. Изготовление стержней и стержневые ящики
- •5.1. Механизированные способы изготовления стержней Машинное изготовление стержней с конвективной сушкой
- •Изготовление стержней по горячей оснастке
- •Изготовление стержней с отверждением в холодной оснастке
- •5.2. Стержневые машины
- •5.3. Стержневые смеси
- •5.4. Стержневые ящики
- •5.4.1. Стержневые ящики для пескодувных машин
- •Вентиляция стержневого ящика
- •Фиксирование половинок ящика
- •Приспособления для установки каркасов
- •Вдувные втулки
- •Бронирующие вставки
- •Элементы скрепления
- •6. Технологическая оснастка автоматических литейных линий
- •6.1. Автоматическая линия ил225
- •6.2. Автоматическая линия кв301 (Кюнкель-Вагнер)
- •6.3. Автоматическая линия безопочной горизонтально-стопочной формовки модели 7058
- •6.4. Технологическая оснастка литейных линий
- •6.4.1. Опоки
- •6.4.2. Модельная оснастка
- •7. Выполнение курсового проекта
- •7.1. Примерное содержание пояснительной записки
- •7.2. Требования к оформлению пояснительной записки (гост 2.105-95)
- •7.3. Составление библиографического списка
- •7.4. Содержание графической части
- •7.5. Защита курсового проекта
- •Библиографический список
- •Продолжение прил. А
- •Продолжение прил. А
- •Продолжение прил. А
- •Варианты конструкций литниковых систем для отливок из чугуна и стали
- •Курсовой проект
1.2. Разработка чертежа отливки
1.2.1. Радиусы переходов и сопряжений стенок литых изделий
Плавность перехода от тонких сечений к толстым, правильное сопряжение и достаточная величина радиусов обеспечивают получение отливок без литейных дефектов (усадочных раковин, пористости, трещин, ужимин и т.д.). Малый радиус приводит к напряжениям (трещинам) и ужиминам в отливках; большой – к увеличению массы отливки, усадочным дефектам в отливках (увеличению теплового узла) [1].
В правильно сконструированной литой детали отношение толщин стенок h должно удовлетворять неравенству h1 / h2 ≤ 2. В машиностроительных отливках приведенное отношение может быть больше: h1 / h2 ≤ 4.
Сопряжения стенок, различающихся по толщине менее чем в 2 раза, выполняются посредством радиуса перехода Rп или радиуса сопряжения Rс (рис. 1.2, а, б, в). Радиус сопряжения Rс можно определить по уравнению
Rс =К(h1 + h 2)/2 , (1.1)
где К= 1/2 – 1/3.
г
Рис. 1.2. Радиусы Rn односторонних (а) и двусторонних (б) переходов, радиусы R с сопряжений (в), длина l сопряжений стенок в виде клина (г)
(h1 h 2 h 3 – толщины стенок; а1 a 2 a3 – протяженность отливки;
α – угол сопряжения)
Радиус угловых L-образных сопряжений Rс зависит не только от толщины стенки, но и от угла α между сопрягаемыми стенками (рис. 1.2, в), а также от класса дефектности (табл. 1.5). Классы дефектности 1-й, 2-й, 3-й характеризуют соответственно низкую, среднюю и высокую склонности отливок к таким дефектам, как усадочные раковины, горячие и холодные трещины, ужимины.
При затруднении выбора класса дефектности принять 2-й класс.
Следует также различать радиусы сопряжений R с и радиусы переходов Rn. Из рис. 1.2, б видно, что при определении радиуса сопряжения Rс или перехода Rn возможна некоторая неопределенность. Действительно, если радиус определяется для сплошного контура, то принимают во внимание толщины стенок h1 и h2; если же учесть показанный на рисунке штрихом контур, то – толщины стенок h1 и h3. Для устранения неопределенности при нахождении Rс и Rn следует учесть протяженность стенок.
Таблица 1.5
Радиусы сопряжений Rс стенок отливки
(h1+h2)/2, мм |
Класс дефект-ности и отливки |
Величина R с , мм, в зависимости от угла сопряжения α, град | ||||||
до 50 |
свыше 50 до 75 |
свыше 75 до 105 |
свыше 105 до 135 |
свыше 135 до 165 |
свыше 165 | |||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 | |
До 1,5 |
1 2 3 |
0,5 0,6 0,8 |
0,8 1,0 1.2 |
1,0 1,2 1,5 |
1,2 1,5 2,0 |
1,5 2,0 2,5 |
2,0 2,5 3,0 | |
Свыше 1,5 до 3 |
1 2 3 |
0,6 0,8 1,0 |
1,0 1.2 1,5 |
1,2 1,5 2,0 |
1,5 2,0 2,5 |
2,0 2,5 3,0 |
4,0 5,0 6,0 | |
Свыше 3 до 5 |
1 2 3 |
2,0 2,5 3,0 |
2,5 3,0 3.2 |
3,0 4,0 5,0 |
3,0 4,0 5,0 |
4,0 5,0 6,0 |
5,0 6,0 8,0 | |
Свыше 5 до 8 |
1 2 3 |
2,5 3,0 4,0 |
3.0 4,0 5,0 |
4,0 5,0 6,0 |
4,0 5,0 6,0 |
5,0 6,0 8,0 |
6,0 8,0 10,0 | |
Свыше 8 до 10 |
1 2 3 |
3,0 4,0 5,0 |
4,0 5,0 6,0 |
5,0 6,0 8,0 |
5,0 6,0 8,0 |
6,0 8,0 10,0 |
8,0 10,0 12,0 | |
Свыше 10 до 20 |
1 2 3 |
4,0 5,0 6,0 |
5,0 6,0 8,0 |
6,0 8,0 10,0 |
6,0 8,0 10,0 |
8,0 10,0 12,0 |
10,0 12,0 14,0 | |
Свыше 20 до 30 |
1 2 3 |
5,0 6,0 8,0 |
6,0 8,0 10,0 |
8,0 10,0 12,0 |
8,0 10,0 12,0 |
10,0 12,0 14,0 |
12,0 14,0 16,0 | |
Свыше 30 до 40 |
1 2 3 |
6,0 8,0 10,0 |
8,0 10,0 12,0 |
10,0 12,0 14,0 |
10,0 12,0 14,0 |
12,0 14,0 16,0 |
12,0 14,0 18,0 | |
Свыше 40 до 50 |
1 2 3 |
8,0 10,0 12,0 |
10,0 12,0 14,0 |
12,0 14,0 16,0 |
12,0 14,0 16,0 |
14,0 16,0 18,0 |
16,0 18,0 20,0 | |
Свыше 50 |
1 2 3 |
10,0 12,0 14,0 |
12,0 14,0 16,0 |
14,0 16,0 18,0 |
14,0 16,0 18,0 |
16,0 18,0 20,0 |
18,0 20,0 22,0 |
На основании практического опыта принято граничное значение протяженности [а]i, которое для первой и второй стенок составляет
[а]1 = (h1/2) + 7; [a]2 = (h 2/2) + 7. (1.2)
Реальную протяженность стенки конкретной отливки следует сравнить с граничным значением, вычисленным для каждой из стенок по приведенным уравнениям, и выбрать вид радиуса.
Если a1 > [a]1 и а2 > [а]2, то определяется R с; для трех пар неравенств a1 < [а]1 и а2 < [а]2, a1 < [a]1 и а2 > [а]2, a1 > [а]1 и а2 < [а]2 – Rn.
Радиусы Rn односторонних (рис. 1.2, а) и двусторонних переходов (рис. 1.2, б) определяются по табл. 1.6. При прочих равных условиях радиусы сопряжения и переходов для отливок из алюминиевых сплавов в 1,25 раза меньше, а для стальных сплавов в 1,25 раза больше, чем для чугунных.
Если отношение толщин сопрягаемых стенок более 2, то переход двух стенок выполняют в виде клина (рис. 1.2, г).
Длина клина рассчитывается по уравнению
l= 4( h1 + h 2) . (1.3)
Радиусы сопряжения и переходов назначаются при конструировании литой детали. Однако этот параметр является оценочным с точки зрения технологичности, его также назначает технолог после нанесения припусков на сопрягаемые поверхности и технологических напусков.
Таблица 1.6
Радиусы переходов Rn
(h1 +h2)/2, мм |
Величина переходов Rп, мм | |
односторонних
|
двусторонних | |
До 5 |
5 |
3 |
Свыше 5 до 6 |
6 |
5 |
Свыше 6 до 8
|
8 |
6 |
Свыше 8 до 10 |
10 |
8 |
Свыше 10 до 12 |
12 |
8 |
Свыше 12 до 14 |
15 |
8 |
Свыше 14 до 18 |
16 |
8 |
Свыше 18 до 20 |
20 |
8 |
Свыше 20 до 25 |
25 |
10 |