книги / Основы создания полимерных композитов
..pdfТаблица 14
Влияние удельного давления прессования на прочность эпоксихелатного стеклопластика
на основе стеклоткани Т-41-76
Удельное давление |
|
Свойства |
прессования, МПа |
тса,, МПа |
<гср, % |
2 |
44,4 |
- |
5 |
48,8 |
ПО |
7 |
57,5 |
117 |
10 |
54,9 |
114 |
15 |
37,2 |
- |
Результаты, представленные в табл. 14, свидетельствуют о том, что оптимальным является удельное давление прессования 7 ± 1 МПа.
Изучение влияния срока хранения используемого для прессова ния препрега на прочностные показатели стеклопластиков произво дили на образцах, изготовленных по оптимальному режиму прессова ния (17%) отвердителя. Температура прессования составляла 125 °С, удельное давление - 7 МПа, а выдержка образца толщиной 40 мм - 10,5 ч. Как видно из рис. 33, падение прочности стеклопластика начи нается при использовании препрега со сроком хранения более 75 су ток.
Тей,, МПа
Рис. 33. Влияние срока хранения стеклопластика на его сдвиговую прочность
Эффект увеличения жизнеспособности объясняется, видимо, тем, что происходит блокирование атомов азота аминогрупп координаци онно-связанным металлом и элиминирование анионов, которые вы тесняются амином из внутрикоординационной сферы. Переходя во внешнюю сферу хелата, они экранируют активные атомы водорода.
421
Результаты проведенных исследований показали, что примене ние хелатных отвердителей способствует снижению температуры прессования композитов и значительному повышению жизнеспособ ности препрегов. Изготовление указанных композитов "техноло гично" по всей цепочке технологического процесса, однако уровень динамической прочности оказался недостаточным: образцы при ис пытании расслаивались и даже рассыпались.
Дальнейшие исследования по совершенствованию структуры медьсодержащих стеклопластиков целесообразно проводить в на правлении использования отверждающих систем на основе аромати ческих аминов и хелатов меди (табл. 15) и изучения эксплуатацион ных и технологических свойств соответствующих препрегов и компо зитов. Как видно из этой таблицы, свойства композитов, содержащих в составе связующих указанные системы, превосходят таковые без ароматических аминов, а соответствующие препреги лишь незначи тельно уступают по жизнеспособности последним.
Таблица 15
Эксплуатационные и технологические свойства медьсодержащих стеклопластиков и препрегов
1(араметр |
|
Эпоксидные связующие, содержащие отвердители |
||||||||
|
А |
Б |
В |
Г |
Д |
Е |
Ж |
|||
Разрушающее напряжение: |
||||||||||
803 |
818 |
660 |
820 |
678 |
767 |
782 |
||||
сг|(, МПа |
|
|
||||||||
гоМ.МПа |
|
|
57,5 |
63,8 |
38,7 |
65 |
39,4 |
48,5 |
55,7 |
|
<jtp, % |
|
|
117 |
123 |
105 |
130 |
ПО |
124 |
126 |
|
Время |
гелеобразования. |
|
|
|
|
|
|
|
||
мин: |
|
|
|
7,0 |
|
8 |
23 |
14 |
II |
|
при 160 °С |
|
|
5,0 |
|||||||
при 170°С |
|
8,5 |
|
|
|
|
|
|||
при 120 °С |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Жизнеспособность |
пре- |
60 |
40 |
Не |
90 |
75 |
45 |
30 |
||
прега при 20 °С, сутки |
|
|
|
ограничена |
|
|
|
|
||
Время отверждения изделий |
|
|
|
|
|
|
|
|||
толщиной 40 мм, ч: |
|
|
4,0 |
|
4,2 |
9,5 |
6,5 |
4,5 |
||
при 160 °С |
|
|
3,0 |
|||||||
при 170 °С |
|
3,5 |
|
|
|
|
|
|||
при 120 °С |
|
|
|
|
|
|
|
Пр и м е ч а н и е . Имеет место обессмоливание в процессе прессования.
АCu-хелат, Б - Си-хелат + 4,4'-ДАДФС, В - БИ, Г - БИ + 4,4'-ДАДФС,
ДCI-АБА, Е - АБА + С1-АБА (50:50), Ж - АБА + С1-АБА (80:20).
422
В табл. 15 представлены также результаты исследований по изу чению свойств стеклопластиков на основе эпоксидных композиций, содержащих блокированные изоцианаты (БИ) и хлорированные ами ны в качестве самостоятельных отвердителей, а также их смеси с ароматическими аминами. В качестве БИ использовали жидкий про дукт - полигексаметилендиизоцианат, блокированный я-капролак- тамом (ПГМДИ), и твердый продукт - дифенилметандиизоцианат, блокированный диметиламином (отвердитель № 9).Композиции на основе эпоксидных олигомеров марок ЭД-20, ЭХД и указанных БИ обладают практически неограниченной жизнеспособностью и явля ются превосходными связующими для переработки методом пропит ки под давлением, но при изготовлении изделий намоткой и компрес сионным прессованием наблюдается повышенная фильтрация свя зующего, так как вблизи температуры разблокировки вязкость рас плава резко снижается, изделие обессмоливается и, следовательно, существенно падают его эксплуатационные показатели. С целью снижения фильтрации в состав связующих вводили соотвердители - ароматические амины.
Композиты, содержащие такие системы, отверждали в две ста дии: при температуре 80 - 120 °С, при которой происходит превра щение эпоксидных групп в гидроксильные, и при температуре 140 - 170 °С, при которой происходит взаимодействие изоцианатных
групп, регенерированных при разблокировке БИ с образовавшимися на первой стадии ОН-группами. Соотвердители применяли в количе стве 0,5 эквивалентного содержания эпоксидных групп, поскольку блокирующий агент, так же как и соотвердитель, взаимодействует с эпоксидными группами.
Как видно из табл. 15, свойства композитов, содержащих в со ставе связующих БИ с соотвердителями, превосходят таковые без соотвердителя, причем соответствующие препреги обладают высокой жизнеспособностью.
Что касается хлорсодержащих ароматических аминов, то из вестно [61, 89], что при их применении в производстве стеклопласти ков повышаются физико-механические показатели последних; соот ветствующие препреги обладают длительной жизнеспособностью, однако промышленное их использование затруднено из-за низкой скорости отверждения при температурах формования изделий. Ма лая химическая активность хлорсодержащих аминов обусловлена стерическими затруднениями, возникающими при введении в моле кулу аминов объемных заместителей - атомов хлора и снижением основности аминов. Технологические характеристики отвердителей могут быть улучшены при использовании смеси аминов. Известно, что при отверждении смесью аминов время отверждения связано с относительным содержанием каждого из используемых аминов сле дующей зависимостью:
* А Л - » л * * + » ■ * • .
423
где г а ,в ,>г А ’ г в - время отверждения соответственно смесью аминов.
аминами А, аминами В; 1Г\ и Ц'в - относительное содержание ами нов А и В в системе.
В качестве объектов исследования использовали эпоксидные композиции с новыми отвердителями - аминобензиланилином (бензам АБА) и его хлорсодержащим производным (CI-АБА). Бензам АБА - смесь продуктов конденсации анилина с формальдегидом:
Дихлордиаминобензиланилин представляет собой смесь продук тов конденсации о-хлоранилина с формальдегидом:
^ |
^ СН2—NH |
; |
NH2 ^ |
/ / СН, NH— |
Cl |
NH, |
С1 |
С1 |
CI |
|
|
Бензам АБА обладает высокой активностью при 160 °С, т„ = 5,2 мин, жизнеспособность препрегов - 6 суток), CI-АБА мало активен и по своим технологическим характеристикам соответствует дихлордиаминодифенилметану (диамет X)
HjN
424
Учитывая резко различную активность исследованных аминов, опробовали несколько соотношений аминов бензам АБА : С1-АБА. В табл. 15 представлены свойства препрегов и стеклопластиков на их основе, отвержденных системой аминов. Оптимальные результаты получены при использовании связующего, содержащего систему ами нов, взятых в соотношении 80:20. Жизнеспособность препрегов со ставляет 1 2 - 1 5 суток, в процессе прессования изделия не обессмоливаются.
4.4.Исследование особенностей структурирования и свойств эпоксиаминных связующих, модифицированных производными поливи
нилового спирта
Производные поливинилового спирта широко применяются для модификации эпоксидных композиций. Этот класс высокомолеку лярных соединений в отличие от олигомерных каучуков, также ши роко используемых в качестве модификаторов линейных и сетчатых полимеров, обладает комплексом достаточно высоких показателей физико-механических свойств, не существенно отличающихся от ана логичных свойств эпоксидной матрицы.
В настоящем разделе приведены результаты исследований добавсг поливинилового спирта (ПВС) и его производных на прочность, деформационные и теплофизические свойства связующего на основе эпоксидиановой смолы марки ЭД-20 и 4,4'-диаминодифенилсульфона (4,4'-ДАДФС). В качестве производных ПВС применяли сольвар, по ливинилацетат (ПВА), поливинилбутираль (ПВБ) и поливинилформальэтилаль (ПВФЭ). Полимерный модификатор вводили в разогре тую до 120 - 140 °С эпоксидную смолу, после его растворения тем
пературу |
смеси |
понижали до 80 °С, вводили 4,4-ДАДФС и отвер |
||
ждали композицию по режиму: 80° - |
16-18 ч, 140° - 8-10 ч, 160° - 3 ч. |
|||
В табл. |
16 приведены результаты физико-механических |
испытаний |
||
модифицированных композиций. |
|
|
||
|
|
|
|
Таблица 16 |
Влияние структуры ПВМ на физико-механические свойства |
||||
|
|
композиции ЭД-20 + 4,4’-ДАДФС |
|
|
Тип ПВМ *• |
<7„, кг/мм2 |
е, % |
Е, кг/мм2 |
|
- |
|
14.6 |
5,6 |
442 |
ПВС |
|
См. *2 |
См. *2 |
См. *2 |
Сольвар |
|
С м .« |
См. *» |
См. |
ПВА |
|
14.43 |
8,50 |
373 |
ПВФЭ |
|
15.65 |
7,85 |
336 |
ПВБ |
|
15.12 |
7.05 |
340 |
*' Содержание ПВМ 3 мае. %.
*2 Образцы не получаются из-за низкой растворимости ПВС.
*3 Образцы обладают низкой прочностью из-за плохой растворимости.
425
Обращает на себя внимание тот факт, что влияние добавок поли винилового модификатора (ПВМ) зависит от степени их растворимо сти в исходной композиции и микросинерезиса ПМ в ходе процесса отверждения. Визуальное наблюдение показало, что по растворимо сти ПВМ могут быть расположены в следующий ряд: ПВФЭ - ПВБ - ПВА - сольвар - ПВС.
Из композиций с ПВС вообще не удается отлить качественных образцов из-за плохой растворимости в смоле вплоть до температуры
140 °С. Частично ацетилированный ПВС - сольвар также плохо рас
творяется в ЭД-20 при 130 °С, образуя при быстром охлаждении до
80 °С прозрачный раствор, но в ходе отверждения образцов после стадии гелеобразования образцы теряют прозрачность из-за выделе ния ПВА в отдельную фазу вследствие синерезиса. В то же время об разцы, содержащие ПВФС и ПВБ, остаются прозрачными вплоть до 3 мае. % добавки.
В соответствии с растворимостью ПВМ введение ПВС и сольвара приводит к ухудшению прочностных и деформационных свойств композиции. ПВА не влияет на прочность, но способствует повышению разрывной деформации и вызывает снижение модуля упругости, а ПВБ и ПВФС способствуют увеличению разрывной прочности и деформации и вызывают более сильное понижение мо дуля упругости, чем ПВА.
Рис. 34. Влияние концентрации ПВБ на упруго-прочностные свойства композита
Варьирование концентрации ПВБ также показало (рис. 34), что растворимость и выделение ПВМ в отдельную фазу является решаю щим фактором модифицирующего действия ПВМ. Как видно из это
426
го рисунка, прочностные и деформационные свойства модифици рованной композиции проходят через максимум, соответствующий концентрации ПВБ (3 мае. %), при которой наблюдается выделение ПВБ в отдельную фазу. Аналогичный экстремальный характер на блюдается и у свойств стеклопластиков на основе модифицирован ного связующего. При этой же концентрации имеет место более бы строе падение значений температуры стеклования и модуля упруго сти (рис. 35).
Таг,. °С
Рис. 35. Влияние концентрации ПВБ натемпературустеклования (7) и модуль упругости (2) стеклопластика
tg<?
Рис. 36. Результаты динамических испытаний композита приразличной кон центрации ПВБ(мас.%)
427
Наличие фазового разделения при введении ПВМ существенно влияет на характер релаксационного спектра в области перехода, по лученного при динамических испытаниях с помощью торсионного маятника в режиме резонансных колебаний. Как видно из рис. 36, при концентрации ПВБ более 3 мае. % переход существенно расши ряется за счет появления дополнительных пиков как со стороны низ ких, так и высоких температур. Для ПВА, как и следовало ожидать, расширение перехода происходит при более низких концентрациях. Появление дополнительных низкотемпературных релаксационных процессов можно объяснить подвижностью цепей ПВМ, частично (хвосты) или полностью (межузельные цепи) встроенных в структуру эпоксидной матрицы за счет реакции вторичных спиртовых и эпок сидных групп или реакции переаминирования сложноэфирной связи
i f f |
/ |
I |
? |
/ |
н ^ - о - C - R , + H 2N - R 2 —-*■ н < | : - о н + R , - C - N - |
R 2 |
В то же время появление высокотемпературного плеча-пика при концентрации ПМ, обуславливающей их выделение в отдельную фазу, может быть связано с заполнением межглобулярных областей эпоксидной матрицы агрегатами молекулы ПВМ, затрудняющими крупномасштабную подвижность глобулярного типа.
Увеличение прочностных свойств модифицированной ПВБ ком позиции можно объяснить несколькими факторами, влияющими на процесс разрушения. С одной стороны, появление гибких межудель ных расстояний за счет встраивания молекул ПВБ в сетку эпоксидной матрицы должно способствовать релаксации внутренних напряжений в устье развивающейся трещины. С другой стороны, молекулы ПВБ могут увеличивать уровень межмолекулярного взаимодействия, т.е. повышать энергию когезии в модифицированной системе, увеличи вая тем самым эффективный размер кинетической единицы или сте пень кооперативности сегментального движения. На это, в частности, указывает увеличение релаксации «-процесса (та) и доли флуктуационного объема в точке стеклования К\ (рис. 37). Это обстоятельство вызывает повышение микровязкости или внутреннего трения «-релаксационного процесса, а значит, и величины рассеиваемой энергии. Таким образом, эффективность модификации ПВМ зависит от их структуры и концентрации, обеспечивающих совмещение ПВМ с эпоксидной матрицей на молекулярном уровне. Именно в этом слу чае достигается наиболее эффективное влияние ПВМ на процессы релаксации внутренних напряжений и диссипирования механической энергии, обычно обеспечивающих высокую динамическую прочность композитов. Результаты проведенных исследований и полученные закономерности положены в основу разработки динамически проч ных композитов марок СТБ-ЗФЭФН, ПСТЭТ-5, ПСТЭТ-6, СП-1 и СП-2.
428
Та, С
Рис. 37. Влияние ПВБ на релаксацию a-процесса (а) и долю флуктуационного объема (б) вточке стеклования
ГЛАВА 5. Влияние структуры стекловолокнистых армирующих мате риалов и вида поверхностной обработки стекловолокна
на свойства динамически прочных композитов I и II видов
В процессе исследований, приведенных в гл. 1, установлено, что текстильные характеристики стекловолокнистого армирующего ма териала слабо влияют на динамическую прочность традиционных композитов. Однако использование таких экономичных структур, как ровинговые стеклоткани с поверхностной плотностью около 800 г/м2 и тканеподобные нетканые нитепрошивные материалы типа ВПЭ с поверхностной плотностью ~ 450 г/м2, стало возможным лишь в результате повышения технологического уровня производства препрегов и использования эпоксидных олигомеров в качестве само стоятельных связующих или модифицирующих добавок к ранее при меняемым связующим на основе ацеталей поливинилового спирта.
429
В отличие от традиционных композитов для динамически проч ных композитов, изготовленных нетрадиционными методами, и пре жде всего изготовленных методом РНК, роль структуры стеклово локнистого армирующего материала в формировании свойств ком позитов является основополагающей. В этой связи в настоящей главе представлены результаты исследований влияния стекловолокнистого армирующего материала на физико-механические и динамические свойства традиционных композитов, а также различных видов стек ловолокнистых ар.мирующих материалов на структуру и свойства композитов РНК.
5.1.Разработка и исследование традиционных динамически прочных композитов на основе стекловолокнистых армирующих материа лов экономичных структур
Впоследние годы специально для динамически прочных компо зитов был разработан ряд экономичных структур стекловолокнистых армирующих материалов, таких, как нетканый нитепрошивной мате риал марки НПУ-0,5-76, ровинговые и полуровинговые стеклоткани, основные характеристики которых представлены в табл. 17.
Таблица 17
Влияние новых структур наполнителя на динамические свойства композита
|
Поверх |
Характеристика |
Физико-механические |
||||
Армирую |
ностная |
и динамические |
|||||
нитей и ровингов |
|||||||
щий |
плот- |
|
показатели |
|
|||
|
|
|
|
||||
материал |
ность, |
основа |
уток |
^СчМ» |
Чп |
% |
|
|
г/м2 |
|
|
МПа |
МПа |
||
Структура: |
|
|
|
|
|
|
|
1-я |
340 ±20 |
БС-10-80 • 1 6 |
РБТ13-560-76 |
58 |
780 |
126 |
|
2-я |
435 ± 30 |
БС-10-80 1-6 |
РБТ13-840-76 |
54 |
765 |
123 |
|
3-я |
525140 |
БС-10-80 • 1 6 |
РБТ13-1120-76 |
50 |
750 |
|
|
Стеклоткань: |
|
|
|
|
|
|
|
ТР-0,4-1-76 |
520 ± 40 |
РБТ13-840-1 |
РБТ13-280-1 |
55 |
775 |
125 |
|
ТР-0,7 |
850 ± 50 |
РБТ13-1680-1 |
РБТ13-1680-1 |
46 |
720 |
120 |
|
НПУ-0,5-76 |
500 ± 25 |
РБТ13-240-76 |
РБТ13-240-76 |
45 |
750 |
125 |
|
Т-14(для |
308 ± 12 |
БС6-26 1-4 |
БС6-26 I 2 |
36 |
520 |
100 |
|
сравнения*) |
|
|
|
|
|
|
* Приведены данные серийного стеклопластика, произведенного на основе стекло ткани Т-14 и бутварофенольного связующего.
Нетканый нитепрошивной материал представляет собой две свободно наложенные друг на друга системы некрученных нитей-ро вингов, лежащие в одной плоскости и соединенные между собой ни тями третьей системы - прошивными нитями, расположенными в перпендикулярной плоскости. Основным преимуществом вязально
430