книги из ГПНТБ / Толшин В.И. Основы автоматики и автоматизации энергетических установок учебник
.pdfПри набросах нагрузки большой величины коэффициенты /г4, k*,, k6 изменяются с изменением ср, ф, z и система уравнений (2.13.) дает большие погрешности.
В гл. 10 рассматривается методика расчета переходных про цессов дизель-генераторов с дизелями, имеющими автономный газотурбинный наддув при набросах 100% нагрузки.
§ 2.3. Уравнения динамики парового котла
Анализ динамики парового котла как объекта регулирования давления пара
Вывод уравнения динамики парового котла, как объекта регу лирования давления пара. На рис. 2.8 представлена схема системы регулирования давления пара в котле, предназначенной для обес печения стабильности давления
пара.
На установившемся режиме количество тепла, идущего на парообразование, и количество тепла, выделяемого за счет сжи гания топлива, соответствуют на грузке. При увеличении нагрузки
|
|
давление |
пара |
уменьшается |
и |
|||
|
|
исполнительный |
механизм ИМ |
|||||
|
|
воздействует |
на |
регулирующий |
||||
|
|
клапан РК, увеличивая количест |
||||||
|
|
во подаваемого топлива В. |
|
|||||
|
|
В соответствии с общим ана |
||||||
|
|
лизом |
процессов, |
происходящих |
||||
|
|
в котле, структурную схему кот |
||||||
|
|
ла как |
объекта |
регулирования |
||||
Рис. 2.8. Структурная схема ДГ как |
давления пара при некоторых до |
|||||||
объекта регулирования частоты вра |
пущениях |
можно |
представить |
в |
||||
щения: |
виде следующих последовательно |
|||||||
Д — датчик давления: |
У — усилитель; |
|||||||
ИМ — исполнительный |
механизм; РК — |
соединенных |
элементов: |
органа, |
||||
рабочий клапан |
— регулирующего |
|||||||
|
|
входной величиной которого яв |
||||||
ляется отклонение Ah положения штока РК, |
а выходной — изме |
|||||||
нение количества поданного топлива АВ; |
|
|
|
|
|
|
—звеньев, соответствующих тепловой емкости газовоздушного тракта, тепловой емкости металлических частей котла и тепловой емкости пароводяной смеси под зеркалом испарения;
—звена, соответствующего емкости над зеркалом испарения, образованной паровым пространством, в которое поступает обра зующийся пар в количестве Орбр при давлении р и откуда про исходит потребление пара количеством D.
40
Если ДД,бр> 0 , |
ДО = 0, то давление пара р будет возрастать, |
а если ДО0бр = 0, |
AD>0, то оно будет падать. |
Таким образом, предварительный анализ показывает, что ко тел как объект регулирования давления пара является много емкостным. Ниже рассматривается упрощенный вывод уравнения динамики котла. '
В основу упрощенного вывода положены следующие допу щения:
—тепловая инерционность газовоздушного тракта мала, и ею пренебрегают;
—вследствие регулирования уровня воды в котле отклонения его от установившегося значения малы и влиянием их на процесс парообразования можно пренебречь. Количество поданной в ко тел воды равно количеству образовавшегося пара;
—котел не имеет пароперегревателя или его аккумулирую щей способностью можно пренебречь;
—благодаря регулированию коэффициента избытка воздуха а его изменение в процессе горения не настолько велико, чтобы существенно повлиять на к. п. д. котла, поэтому зависимостью энтальпии сухого насыщенного пара i" от а можно пренебречь;
—регулирующий орган можно принять безынерционным, так как изменение подачи топлива ДВ практически мгновению сле дует за изменением положения штока регулирующего клапана /г;
—давление во всех точках пароводяного тракта одинаково и
равно р\
— величиной разности температуры питательной воды и темпе ратуры насыщения можно пренебречь.
Изменение давления пара Ар в котле определяется материаль ным балансом парового объема:
Do6p- D = |
(2.14) |
где V — общий паровой объем котла, мг\
Т — удельный вес сухого насыщенного пара, кгс[мг.
' Количество образующегося в котле пара определяется тепло
вым балансом участка котла, заполненного кипящей водой: |
|
||
|
Q - Do6p (i" - гпл) = А |
(Ожджт' - GBn , |
(2.15)- |
где |
i" — энтальпия пара, ккал/кгс |
(дэю/н) *); |
|
|
гпв — энтальпия питательной воды, ккал/кгс\ |
|
i — энтальпия воды при температуре кипения, ккал[кгс\ ■г— температура кипения воды при давлении р, °С;
*) В технической документации на приборы до сих пор используется система единиц МКГСС и внесистемные единицы. В то же время с января 1963 г. в СССР
действует в качестве предпочтительной система международных единиц СИ. Поэтому в учебнике в приложении 1 дается перевод одной системы в другую.
41
GB— вес воды при температуре кипения, кгс\
GiK— вес |
металла котла, ограничивающего кипящую воду, |
кгс |
(н); |
сж— удельная теплоемкость стали, ккалГкгс • °С.
При установившемся режиме уравнения (2.14) и (2.15) имеют
вид |
|
А,6Р о |
D 0= 0; |
|
|
|
|||
|
Qo |
D0(jp 0 (io |
^п.в) |
|
где D0, |
Do6p0, Q0, io—параметры D, Do6p0, Q, i" на установив |
|||
шихся |
режимах. |
|
|
|
Так как |
|
|
|
|
|
■^обр == Do6p о |
ADo6p; |
||
|
|
D — D0-)- AD; |
||
|
= |
Ai"; |
Q =Q 0 + AQ, |
то на переходном режиме
ADo6p- A D = - ^ ( l / T)
и
AQ - (i"o — i„.B) ADo6p — D o6p0Ai" = |
(Ожсжх' + G„i'). |
Исключив из уравнений промежуточный расход Do6p, получим уравнение динамики давления пара в виде
AQ — (io — i„ J AD — D0Ai" =
|
|
= |
[Ожсж*' + |
Gai' + |
V U k - |
|
|
(2.16) |
|||
|
Заметим, что f, x', i" как параметры воды и сухого насыщен |
||||||||||
ного пара |
являются |
функциями |
давления: |
f= T (р); т' = т’(р); |
|||||||
i"= i"(p), |
а приращения Д-Q и ДГ' определяются как |
AQ = k„Bw. |
|||||||||
л •/, |
di" Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A t |
~ - ^ А р . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На основании сделанных допущений: y=const; |
G,K=const; |
|||||||||
GB= const; |
сж—const. Тогда |
после |
некоторых |
преобразований |
|||||||
уравнение (2.16) примет вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
kqAB - |
(i'o - |
i„.B) A D - D 0 ^ A p = |
|
|
|||||
|
|
s~> |
, |
di |
. |
j r / ‘,r |
* \ |
|
dp |
|
|
|
|
G*C~df + ° B~dp^+ V ^ |
- |
*".B ) |
rfT |
dt |
|
42
Переходя к относительным величинам, уравнение ^динамики котла как объекта регулирования давления пара запишем в виде
|
|
|
т? Ч Г + ^ = ^ - ' к> |
|
(2Л7> |
||||
где |
Т1р — время разгона парового котла по давлению, |
|
|||||||
|
1р |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
== |
Рном |
°жСж |
dp + G, |
dp |
' |
°' |
плЛ dp |
■*п |
|
|
|||||||
срк — относительное изменение давления пара, <р ■ |
Ар |
||||||||
|
|||||||||
|
(3 — коэффициент самовыравнивания, |
|
|
|
|||||
|
|
|
Р = |
PuouDq |
di" |
_ |
|
|
|
|
|
|
• и |
„)А. |
dp |
’ |
|
|
|
|
|
|
(v |
|
АВ |
||||
|
■у. — относительное изменение расхода топлива, |
||||||||
|
р = -=- |
||||||||
|
|
, |
|
|
|
|
|
. |
AD |
|
|
X— относительное изменение расхода пара, |
Х=-=— . |
^НОМ
На рис. 2.9 представлена зависимость изменения расхода жид кости р, протекающей через РК, от положения штока клапана z. На основании этой зависимости, полагая, что для небольших от клонений от положения равновесия
p = &z, получаем
Т, |
d<-р |
pep = kz — \, |
(2.18) |
|
|
р |
dt |
|
|
|
|
где z ■ относительное |
перемеще |
|
|||
ние органов подачи топли- |
|
||||
|
|
Ah |
|
|
|
ва, z = - — ; |
|
|
|
||
|
|
'* НОМ |
пропорцио |
|
|
коэффициент |
|
||||
нальности, близкий |
к еди |
0,5 0,8 ф |
|||
нице. |
|
|
|
I |
Таким образом, при сделанных допущениях котел как объект регу лирования давления пара описы вается уравнением 1-го порядка.
Особенности котла как объекта регулирования давления пара. Из выражения для коэффициента Тр видно, что он прямо про порционален весу металла котла Ож, весу воды в котле на дан ном статическом режиме GB, весу пара или объему парового про странства V. Величина Гр тем больше, чем массивнее металли ческие части котла и больше емкость пароводяного тракта. С уве
43
личением нагрузки котла вес воды в нем уменьшается за счет уве личения содержания1пара в котловой воде. Поэтому постоянная времени Тр с увеличением нагрузки также несколько умень шается.
Как видно из выражения (2.17), значения (3 всегда положитель ны, так как
di"
dp > 0 .
Величины Тр и |3 определяют динамические свойства котла как объекта регулирования давления пара, и на основании этих величин производится выбор настроечных параметров регуляторов давления.
Эксперименты показывают, что динамика котла как объекта регулирования давления пара с-большей точностью описывается уравнениями двух последовательно соединенных звеньев: звена 1-го порядка и звена с чистым запаздыванием тоб. Уравнение котла при этом будет иметь вид
>Р- ^ + fr = ( k z - \ ) ( t - x o6).
Время разгона современных паровых котлов составляет:
—отопительных 250—400 сек;
—энергетических среднего давления 100—200.сек;
—форсированных судовых 50—100 сек.
Коэффициент самовыравнпвания (3 относительно мал; так, для судовых котлов р= 0,3-^-0,8.
Величина времени запаздывания то6 для отопительно-произ водственных котельных может достигать нескольких десятков секунд.
Так как увеличение давления пара недопустимо, а коэффициент самовыравнивания котла относительно невелик, то необходима установка регуляторов давления пара.
Анализ динамики котла как объекта регулирования уровня воды
Вывод уравнения динамики парового котла как объекта регу лирования уровня воды. Паровые котлы оборудуются системой автоматического регулирования питания (уровня воды в барабане котла), которая обеспечивает поддержание уровня воды в задан ных пределах. Рассмотрим статические и динамические характе
ристики котла как объекта регулирования |
уровня воды. Схема |
|||||
котла |
как объекта регулирования |
уровня |
воды |
представлена |
||
на рис. |
2.10. |
режиме |
количество |
образующегося па |
||
На |
установившемся |
|||||
ра D0бР компенсируется |
подачей |
в |
котел такого |
же количества |
44
питательной воды Da. В случае уменьшения или увеличения на грузки (Д , Ф Do6р) уровень воды в котле будет меняться. Поплав ковый регулятор уровня действует на регулирующий орган — кла пан РК, который изменяет величину проходного сечения таким образом, чтобы при увеличении уровня количество подаваемой во
ды А |
уменьшалось, при пони |
|
|||
жении — увеличивалось. |
уровень |
|
|||
Помимо нагрузки на |
|
||||
воды в котле влияют-количество |
|
||||
тепла Q, идущего на парообразо |
|
||||
вание в единицу времени, и дав |
|
||||
ление |
пара р; характер |
воздей |
|
||
ствия Q и р поясняется ниже. |
|
||||
Возмущающим |
воздействием |
|
|||
объекта является изменение рас |
|
||||
хода |
пара D, которое связано с |
|
|||
D обР |
уравнением |
(2.14). Однако |
|
||
ограничимся пояснением |
физиче |
|
|||
ской стороны явления при усло |
|
||||
вии некоторой неточности полу |
|
||||
ченных зависимостей и будем по |
Рис. 2.10. Схема регулирования уров |
||||
лагать, что возмущающим воздей |
|||||
ня воды в котле |
ствием является А>брПри этом давление пара р в барабане котла в период переходного процесса
является функцией £>обр и времени t: р = f (Do6p, t).
На установившихся режимах уравнение материального ба
ланса имеет вид . |
|
|
|
А, — Дэбр = 0. |
|
(2.19) |
|
В динамике |
dGсм |
|
|
D B D0fip |
|
|
|
dt |
|
|
|
или, в приращениях, |
|
|
|
|
|
|
|
ДА — ЛАбр — |
|
> |
(2-20) |
где Gfu — вес воды и пара, аккумулированных под зеркалом испарения котла.
Для GCMполучим |
|
Ам = АмТсм, |
(2.21) |
где 1/см — объем пароводяного тракта под зеркалом |
испарения; |
Тем — удельный вес пароводяной смеси в объеме |
1/см. |
Величина 1/см является переменной и определяется уровнем воды в котле.
Имеется различие в подходе к выводу уравнения динамики уровня воды в котле и уравнения давления пара. При выводе
45
уравнения динамики давления пара величина 1/см принимается
постоянной, что вполне естественно, так как изменение 1/см |
и GCM |
|||||
практически не влияет на изменение р. |
|
|
||||
|
Линеаризуем функцию (2.21): |
|
|
|
||
|
Д0см |
ТсмОД^см ~Ь ^смОДТсм- |
(2.22) |
|||
|
Дифференцируя равенство |
(2.22), находим |
|
|||
|
_ |
dV см |
. r |
d~(см |
(2.23) |
|
|
dt |
Тсми |
dt |
1 lcMU |
dt ’ |
|
|
|
|||||
|
Учтем зависимости |
|
|
|
|
|
|
|
dV n. |
^ |
dH |
|
(2.24) |
|
|
dt |
3-» dt ‘ |
|
||
|
|
|
|
|||
где |
F3 и — площадь зеркала испарения, ж2; |
|
|
|||
|
Н — уровень воды в котле, м, и |
|
|
|||
|
ДА> = |
|
д™в; |
Тем = Тем (Р ), |
(2.25) |
|
где |
тв — положение штока питательного клапана. |
|
||||
|
Величина fCM в настоящем выводе принимается функциональ |
но зависящей от давления пара р: чем больше давление пара, тем больший удельный вес пароводяной смеси fCM. В действитель
ности |
величина усм зависит также |
и от тепловой нагрузки кот |
ла Q, |
уменьшаясь с увеличением Q. |
Однако в целях упрощения |
динамику процесса изменения уровня воды будем рассматривать при условии постоянства тепловой нагрузки Q на данном исход ном установившемся режиме.
Подставив зависимости (2.23), (2.24) и (2.25) в левую и пра
вую части выражения |
(2.20), получим |
|
|
|
|
|
|
|||||
|см0' з.„ |
dH |
dDn |
Am„ |
Va |
d '{ cm |
dp |
|
-Д О ,обр- |
(2.26) |
|||
dt |
dm, |
dp |
~dt |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Перейдем |
к |
относительным величинам. |
В |
|
качестве |
базового |
||||||
(номинального) значения принимается некоторое |
значение уров |
|||||||||||
ня //„омВведем следующие обозначения: |
|
|
|
|
|
|||||||
АН = сру — относительное |
приращение |
уровня; |
|
|||||||||
^номТсм о/7,,, = |
Та — постоянная времени котла по уровню, |
се/с; |
||||||||||
~dD. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дтв /71в-|,ом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ат„ |
z |
— относительное |
перемещение |
координаты ре |
||||||||
|
гулирующего органа;
46
= X— относительное значение нагрузки;
обр.ном
dDB
Получим
(2.27)
где 1.
Уравнение (2.27)— упрощенное уравнение динамики котла по уровню воды. Точный вывод его дан в учебнике [29].
В |
Особенности |
котла как объекта регулирования уровня |
воды. |
уравнении (2.27) постоянная времени тем больше, чем |
боль |
||
ше |
fCMo и FSM, |
т. е. чем меньше паросодержание котловой воды |
й больше площадь зеркала испарения. При увеличении тепловой нагрузки величина fCM0 из-за увеличения, количества пузырьков пара в смеси падает, значение Ти при этом несколько уменьшается.
Для современных котлов с естественной циркуляцией постоян ная времени Т„ лежит в интервалах 30—100 сек (в качестве базо вых значений переменных принимаются их значения на максималь ной нагрузке).
Свойством самовыравнивания паровой котел с естественной циркуляцией как объект регулирования уровня воды.не обладает. Анализ выражения (2.27) показывает следующее. Первоначально, при набросе нагрузки, когда давление пара уменьшается, уровень в барабане котла повышается. Это следует из уравнения динамики,
пикающее вследствие увеличения удельного объема пароводяной смеси при набросе нагрузки или при изменении количества под веденного тепла, называется явлением вскипания. Снижение уровня будет наблюдаться лишь спустя некоторое время после наброса нагрузки, чему в правой части уравнения' (2.27) соответствует член Ь2К.
На рис. 2.11 показан характер изменения уровня воды в котле, соответствующий решению уравнения (2.27).
При анализе динамики системы регулирования уровня воды в котле уравнение котла как объекта регулирования уровня в це лях упрощения представляют в виде
(2.28).
47
Величины Тн и тоб могут быть определены экспериментально. Реальный переходный процесс при этом заменяется условным, как показано пунктиром на рис. 2.11.
Обычно предъявляются высокие требования к точности регули рования уровня воды. Величина отклонения уровня от заданнбго положения, во избежание упуска воды или заброса ее в паровой коллектор, для котлов ДКВР не должна превышать ±(20—30) мм.
Рис. 2.11. Характер изменения уровня воды в кот ле при ступенчатом изменении нагрузки
Относительно малая величина времени Тн; отсутствие коэф фициента самовыравнивания, наличие явления вскипания и необ ходимость высокой точности регулирования обусловливают высо кие требования к регуляторам уровня, которые должны обеспечить устойчивость, быстродействие и точность всей системы регулиро вания.
§ 2.4. Экспериментальное определение постоянных уравнения динамики объектов регулирования
Выбор параметров регуляторов при их проектировании или настройке основан на том, что постоянные уравнений динамики объектов Тоб, kp6 и (или Та, р и тоб) заданы. Вместе с тем определение расчетным путем перечисленных постоянных может быть либо затруднительным из-за отсутствия данных для расчета, либо сопряжено со значительными погрешностями из-за допуще ний, принятых при выводе уравнений. Поэтому широкое примене
ние нашел |
экспериментальный способ определения величин Т0б, |
&об и тоб. |
Для этой цели на действующем объекте искусственным |
путем изменяется входная величина — нагрузка илич регулирую щее воздействие и производится регистрация регулируемой вели чины.
По результатам замеров строятся так называемые разгонные характеристики объекта, а на основании обработки их результатов определяются величины ТоБ, k0e и т0б (Та, ’'•об И Р)-
48
Рассмотрим примеры нахождения постоянных уравнения дина мики объекта по разгонным характеристикам.
На рис. 2.12 представле-- |
|
||||||||
иы разгонные характери |
|
||||||||
стики котла ДКВР 10/13 как |
|
||||||||
объекта |
регулирования дав |
|
|||||||
ления |
пара. |
|
Возмущение |
|
|||||
достигалось изменением |
на |
|
|||||||
грузки — расхода пара D, |
|
||||||||
после чего нагрузка со |
|
||||||||
храняется |
постоянной. |
По |
|
||||||
характеру |
изменения |
|
дав |
|
|||||
ления пара р можно уста |
|
||||||||
новить, что объект имеет |
|
||||||||
самовыравнивание. |
|
вели |
|
||||||
Для |
определения |
|
|||||||
чин |
1об |
|
|
т,об к кривой |
|
||||
переходного |
процесса |
|
про |
|
|||||
водится касательная в точке |
|
||||||||
ее |
наибольшего |
наклона. |
|
||||||
Отрезок |
времени от начала |
|
|||||||
переходного |
процесса |
до |
|
||||||
точки А пересечения каса |
|
||||||||
тельной с прямой, соответ |
|
||||||||
ствующей |
начальному |
|
зна |
|
|||||
чению |
регулируемой |
вели |
|
||||||
чины, |
равен ~ т об. Отрезок |
|
|||||||
времени от точки А до точ |
|
||||||||
ки В пересечения касатель |
|
||||||||
ной с прямой, соответствую |
|
||||||||
щей |
конечному |
установив |
|
||||||
шемуся |
|
значению |
регули |
|
|||||
руемой величины, равен Го6. |
|
||||||||
Величина |
кой получается |
|
|||||||
как |
частное |
|
от |
деления |
Рис.. 2.12. Разгонные характеристики |
||||
изменения регулируемой ве |
котла как объекта регулирования дав |
||||||||
личины |
на |
изменение |
на |
ления пара |
|||||
грузки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величины |3 |
и |
Та |
могут быть найдены в этом случае по фор |
||||||
мулам |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р = |
л'об |
Та = Т 0$ , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
З'ном |
где Уном и х 1|0М— номинальные значения регулируемой и входной величин.
На рис. 2.13 представлены разгонные характеристики котла как объекта регулирования уровня воды. Возмущение достигалось изменением положения питательного клапана (см. рис. 2.10). Так
4 В. II. Толшин |
49 |