книги / Проблемы теории пластичности и ползучести
..pdfская граница распространяется со скоростью, приближающей
ся к скорости упругой волны.
После прохождения волны, создаваемой возмущением на поверхности, точка полупространства, деформированная в пластической области, возвращается в упругое состояние. Вто рой фронт волны сильного разрыва распространяется с без размерной скоростью у, определяемой при помощи модуля упрочнения, однако скачок истощается и в конечном счете ис
чезает в некоторой точке Е. В дальнейшем пластический
Рис. 19. Волновые фронты при внезапном нагреве упругопластического линейно-упрочняющегося полупространства [238]; 1 — слабый разрыв; 2 — сильный разрыв.
фронт распространяется в виде волны слабого разрыва. По верхность раздела т = ф(л:) определяется путем соответствующего согласования решений вдоль характеристик, отве чающих упругой и пластической областям.
Картина волны, представленная на рис. 19, относится к случаю, когда при нагреве в каждой точке имеет место актив ная пластическая деформация. Совместное воздействие на по лупространство теплового удара и затухающего кратковремен ного давления систематически изучалось Ранецким [244].
Распространение упругопластических волн в полубесконечном стержне, подвергнутом на свободном конце внезапному нагреву, исследовал Ю. П. Суворов [274]. Аналогичная задача для линейно возрастающего притока тепла рассматривалась им же в [275]. В этих работах принималась во внимание
зависимость теплопроводности от температуры, т. е. использо валось нелинейное уравнение теплопроводности, что привело к ограниченной скорости распространения тепла. Изучался резонанс нагрева и напряжений.
Файн и Краусе [52] занимались анализом термопластиче ских волн в полупространстве. Результаты были разобраны Ранецким [244]. В. К- Новацкий [189, 190] и Подоляк [229, 230] изучали волны в упруговязкопластических телах, вызванные
тепловым ударом.
Сравнение эффектов термомеханических взаимодействий в динамической упругости и пластичности провел Файн [51], при менив теорию Диллона [40]. В задачах о пластических волнах эффект тепловых взаимодействий выражен в большей мере, чем в термоупругости. Если эффект взаимодействия учиты вается в упругой области, то его необходимо принимать во внимание и в области термопластического поведения мате риала.
4.7. Закалка и фазовые изменения
Анализ термопластических напряжений, приводящий к из менению остаточных напряжений, обусловленных термообра боткой, затвердеванием, фазовыми превращениями и т. д., представляет собой первый шаг к решению различных задач расчета как в области технологии металлов, так и для кон струкций, например при прогнозировании сроков жизни в ус ловиях малоцикловой термической усталости. Такие факторы, как зависимость свойств материала от температуры, динами ческий характер охлаждения поверхности при закалке, нали чие внутренних источников тепла в элементах ядерных реак торов и т. д., усложняют анализ напряжений и деформаций. Поэтому для глубокого изучения проблемы необходимо выде лить отдельные эффекты и изучать их влияние раздельно.
Рассмотрим сначала термообработку металлов. Остаточ ные напряжения, вызванные закалкой, изучались рядом авто ров. Многие результаты, относящиеся к периоду до 1939 г., представляют чисто исторический интерес. А. С. Компанеец [121] корректно сформулировал задачу, связанную с закалкой, в терминах теории пластичности. Выбор процесса закалки в качестве примера применения анализа термопластических на пряжений объясняется необходимостью учитывать при ана лизе по меньшей мере три различных фактора для получения разумного результата. Неоднородное распределение темпера туры приводит к деформации, значительно превышающей эк вивалентную деформацию при текучести. Кроме того, фазовые превращения вызывают необратимые изменения объема. На конец, достаточно высокая температура требует учета зависи
мости свойств материала от температуры. В. А. Ломакин [154] предложил систему соотношений, основанных на деформа ционной теории пластичности, отвечающих рассматриваемой задаче.
В одной из самых первых работ по термопластичности Уай нер [239] рассмотрел распространение пластических зон в пла стине, изготовленной из материала Прандтля — Рейсса и под вергающейся медленно изменяющемуся притоку тепла по од ной из поверхностей. Предполагается, что свойства материала нечувствительны к нагреву. При повышении температуры пла стические зоны появляются сперва у внешних поверхностей пластины, а затем в центральной ее части возникает растяже ние. В то время как внешние зоны подвергаются сжатию, цен тральная зона становится пластической при растяжении. Рас пределение переходных и остаточных напряжений, полученное в упомянутой работе, приведено также в монографии Боли и Уайнера [17].
Ландау и Уайнер [137] распространили этот анализ на слу чай внезапно охлажденной пластины с различными коэффи циентами теплопередачи на поверхности. Они проследили ис торию напряженного состояния для данной задачи закалки. Растянутая зона текучести распространяется от поверхностей. В некоторый момент времени у поверхности возникает фронт разгрузки, но пластическая зона продолжает смещаться. Ког да пластина охладится до температуры окружающей среды, в зонах, где первоначально возникла текучесть при растяже нии, появляется текучесть при сжатии, напряженное состояние становится остаточным. Аналогичная задача изучалась А Г. Костюком [123] при помощи деформационной теории пла стичности, учитывающей упрочнение. Упругопластические гра ницы определялись аналитически. Анализ не охватывал всю временную область.
В случаях, которые обсуждались выше, не существует раз личия между теорией течения и деформационной теорией, так как нагружение каждой материальной частицы является про порциональным.
Внезапный нагрев поверхности рассматривался Парксом [205] для случая изменения температуры взрывного типа. На пряжения, возникающие за счет соударения нагретой упруго пластической и холодной пластин, анализировались Ранецким [243].
На рис. 20 показана история напряжений в пластине, две противоположные поверхности которой внезапно нагреваются до температуры, достаточно высокой для того, чтобы создать течение на поверхностях и в центральной ее части. При т->- оо МЫ получаем остаточцое напряженное состояние. В случае,
изображенном на рисунке, напряжения у внешних слоев до
стигают предела текучести.
Важный эффект теплового удара и циклического нагрева, приводящих к текучести, состоит в вызываемом ими измене нии размеров. Необратимые деформации, вызванные цикличе ским нагревом, рассматривались Хмелькой [25] и П. И. Ерма ковым [47]. В [47] на основе деформационной теории был проанализирован закаленный цилиндр. При каждом последую щем цикле цилиндр укорачивался. На рис. 21 показано изме-
Рис. 20. История напряженного |
состояния при |
тепловом ударе в пластине; |
приток тепла при X/L |
= 1 [205]; х = |
kt/L2\ EaQ/Y0 ^ 4 . |
нение деформации во времени. Осевая деформация у оси и на поверхности стремится к асимптоте, соответствующей осевому укорочению. Представленные результаты были получены для случая линейного падения предела текучести с ростом темпе ратуры. В [47] можно также найти данные экспериментов. Дальнейшая информация об остаточных деформациях будет дана при обсуждении явлений теплового разрыхления.
Влияние изменения предела текучести с температурой на остаточные напряжения в симметрично охлажденной пластине исследовалось Ландау, Уайнером и Цвикки [139], которые предположили, что при повышении температуры предел теку чести уменьшается по линейному закону. Условие текучести
Губера — Мизеса можно выразить при помощи переменной а,
а именно / = <т2— У2(0) = О, тогда |
уравнения в скоростях |
||
для напряжений и деформаций примут вид |
|||
} |
^ (ё — а0) |
при |
f < О, |
|
|
|
(4.52) |
± |
У |
при |
f = 0. |
Рис. 21. Изменение во времени осевой деформации в сплошном цилиндре
при закалке; 0 = 68О°С, У0 = |
2350 кг/см2, предел |
текучести линейно убы |
вает при повышении |
температуры [47]; |
Y/Y0 = 1 — а0. |
На рис. 22 показано характерное распределение остаточных напряжений, найденное в [139]. Пунктирная линия относится к постоянному значению предела текучести, соответствующему комнатной температуре. Следует заметить, что различие до вольно велико, особенно в центральной части пластины, кото рая начинает течь при высокой температуре и, следовательно, при меньшем напряжении. Значения остаточных напряжений, вычисленные для значения У, отвечающего комнатной темпе ратуре, представляются заниженными.
Пластические деформации при неоднородном распределе нии температур внутри твердого тела обычно превышают
ся ясное описание термопластического деформационного уп рочнения и разрабатывается подходящая методика вычисле ния напряжений в рамках инкрементальной теории пластич ности.
В ряде работ при вычислении переходных и остаточных на пряжений и деформаций в нагретых рабочих цилиндрах ис пользовалась деформационная теория. Ю. А. Самойлович [254]
Рис. 23. Рост пластических зон |
при |
нагреве; |
влияние упрочнения [172]; |
h * = H / E ; -------- - |
/* = |
0; --------- |
h = 0,1. |
вывел приближенное выражение для напряжений без учета упругих изменений объема. Однако эти результаты содержат недопустимый разрыв напряжений на упругопластической гра нице. Отмечается противоречивость деформационной теории. М И. Янковский, И. Ф. Иваненко и Г. С. Кондратьева [300] исследовали критическую скорость нагрева цилиндрических заготовок, нагреваемых перед обработкой с целью устранения растрескивания, связанного с развитыми деформациями растя жения. Вместо точного решения уравнения теплопроводности
принято приближенное параболическое распределение тем пературы. А. В. Лодзей и Г. Е. Серебренников [231] выпол нили упрощенный анализ остаточных напряжений в закален ном цилиндре. Они аппроксимировали поле температуры при помощи простого аналитического выражения, учитывающего теплообмен на поверхности.
Было обнаружено, что для числа Био т > 5, т. е. для рез кого охлаждения, остаточные напряжения мало изменяются. Этот результат не согласуется с выводами, следующими из рис. 16.
Вряде работ рассматриваются напряжения, возникающие
внагретом теле за счет фазовых превращений. Такие превра щения сопровождаются изменениями объема, поэтому их можно описать при помощи теории, учитывающей эффекты
теплового расширения. С этой целью в области с фазовыми превращениями следует ввести эквивалентное изменение тем пературы. Так как изучается только эффект фазовых измене ний, распределение температуры должно быть задано при по мощи ступенчатой функции с быстрыми изменениями в узкой зоне, в которой создается объемное расширение. Однородность распределения температуры вне этой зоны обеспечивает от сутствие иных температурных напряжений, кроме тех, которые вызваны разрывом температуры в области фазовых превраще ний.
Если скачок достаточно велик для создания текучести уп ругопластического материала, то возникает пластическое тече ние. В зависимости от соотношения между пределом текуче сти и величиной объемного расширения пластическое течение либо локализуется в области фазовых превращений, либо на чинается в другом месте и продвигается в тело по мере дви жения скачка температуры. Окончательное напряженное со стояние получается путем интегрирования уравнений для ско ростей изменения напряжений, соответствующих выбранной теории пластического течения. При этом прекращается движе ние фронта объемного расширения, связанного с фазовыми превращениями.
Приведенный выше подход, предполагающий, что деформа ция ограничена областью изменения температуры, принадле жит Уайнеру и Хаддлстону [291]. Они рассматривали упруго идеальнопластический несжимаемый цилиндр, подчиняющий ся условию текучести Треска и ассоциированному закону те чения. Ландау и Цвикки [140] исследовали ту же задачу для материала Губера — Мизеса с пределом текучести, зависящим от температуры. Этот метод изложен также в монографии Боли и Уайнера [17], где даны ссылки на предыдущие работы по термообработке и экспериментам.
Ландау и Уайнер [138] проанализировали ситуацию, при которой на поверхности цилиндра образуется пластическая зона, которая продвигается вглубь него, но эта зона не обяза тельно связана с фазовыми превращениями. Сравнение типич ных результатов дано на рис. 24. Можно сделать вывод, что сведение задачи о закалке только к фазовым превращениям
Рис. 24. Остаточные напряжения, вызванные фазовыми изменениями, моде
лируемыми |
движением упругопластической границы [291, 138]; — ■— по |
критерию |
Т р еск а;----------по критерию Мизеса; ---------- экспериментальная |
|
кривая. |
без учета остаточных напряжений, обусловленных теплопро водностью, не дает удовлетворительных результатов. В связи с этим замечанием следует сослаться на работы В. А. Лома кина [154, 155].
При плавлении твердого тела или затвердевании жидкости в температурном поле из-за неоднородного распределения тем пературы в теле возникают термические напряжения. Напря жения можно определить методами термопластичности. При этом предполагается, что предел текучести в теле при темпе ратуре плавления падает до нуля.
Анализ напряжений в затвердевающем или плавящемся теле, соответствующий несвязанной теории термомеханиче-
6 З а к . 1229
ского поведения, разбивается на две задачи. Первая из них относится к распределению температуры в твердом теле с из меняющимися размерами, как это имеет место, например, в случае решения Неймана для уравнения теплопроводности. Эта задача сама по себе является трудной. Упоминание о ней можно найти в обзоре Боли [16]. Вторая задача связана с ана лизом напряжений для выбранной модели механического по ведения материала. Теория термопластичности дает одно из возможных описаний.
Теория определения температурных напряжений в упруго пластической плите с увеличивающейся толщиной была пред ложена Уайнером и Боли [290]. Предполагалось, что предел текучести в плите линейно зависит от локальной температуры, так что на поверхности раздела жидкости и твердого тела он становится равным нулю.
Предположим, что при затвердевании частицы ее предел текучести равен нулю, частица ведет себя пластически и под вергается растяжению. В процессе охлаждения растягиваю щее напряжение в частице возрастает и остается равным пре делу текучести, соответствующему текущему значению темпе ратуры, до тех пор пока скорость увеличения напряжения меньше скорости изменения предела текучести частицы. За тем начинается разгрузка, и частица ведет себя упруго. На пряжение в частице уменьшается, становится сжимающим и в конечном счете достигает предела текучести при сжатии, по сле чего частица переходит в пластическое состояние. Таким образом, затвердевающая стенка будет состоять из двух пла стических слоев, разделенных упругой зоной. Так как упруго идеальнопластическая теория не зависит от масштаба вре мени, распределение напряжений и расположение зон будут геометрически подобны при продвижении фронта затвердева ния внутрь стенки. На рис. 25 показаны результаты для неко торых скоростей уменьшения предела текучести с температу рой, Y = —/п0.
Можно заключить, что пластическое течение происходит с самого начала. Протяженность упругой зоны зависит от ско
рости |
возрастания предела текучести, так как расстояние |
h — h |
растет вместе с т. |
Е. А. Леонова [144] рассмотрела затвердевание жидкого металла, вступающего в контакт с движущейся холодной фор мой. Она использовала уравнения вязкопластического тече ния. В обзорах [58, 14, 16] можно найти дополнительную биб лиографию работ по затвердеванию для упругопластической модели материала. Процесс плавления за счет выделения вну треннего тепла рассматривал Боли [15].