книги из ГПНТБ / Шабалин А.Ф. Очистка сточных вод предприятий черной металлургии учебное пособие для техникумов
.pdfТиповые вакуум-кристализационные купоросные установки |
123 |
Два первых аппарата (по ходу раствора) —7 и II— являются только испарителями, поскольку в них при температурах охлаж
дения соответственно 40 и 35° кристаллизация еще не наступает
(поэтому эти два аппарата не имеют мешалок). III и IV аппа раты (в которых температура охлаждения доводится до 22° и
10°) являются собственно кристаллизаторами и снабже ны мешалками. Таким образом, охлаждение раствора осуществ
ляется в четыре ступени, что оказывает известное влияние на
Железный
купорос
Рис. 51. Схема вакуум-кристаллизационной купоросной установки непрерывного действия производительностью 3000 т в год (по 76%- ной кислоте)
выбор вакуум-эжекторов. Главный конденсатор 3 разделен по высоте на две части так, что охлаждающая вода может попасть
из верхней части в нижнюю, в то время как пар из одной части в другую не проникает. Это дает возможность при лучшем использовании воды создавать в главном конденсаторе разные давления: 33,7 ми рт. ст. в верхней половине и 44,6 мм рт. ст. в нижней (соответствуют температурам конденсации 31 и 36°).
Пар из первого аппарата (по ходу раствора) с температурой 36° направляют в нижнюю половину главного конденсатора, а из
второго |
аппарата (с температурой 31°)—в |
верхнюю половину. |
|
Пар из |
третьего и четвертого |
аппаратов |
также направляют |
в верхнюю половину главного |
конденсатора после сжатия |
124Способы очистки травильных сточных вод
вэжекторах первой ступени до 33,7 мм рт. ст. Из них эжектор 4 отсасывает пар из третьего аппарата (с давлением 15,5 мм рт. ст.),
аэжектор 5 из четвертого аппарата (с давлением 7 мм рт. ст.)..
Несконденсировавшиеся пары отсасываются из главного кон денсатора 3 эжекторами второй ступени (установлены два
эжектора 6 и 7, по одному на каждую половину главного кон
денсатора) и после промежуточной конденсации в конденсаторе второй ступени 8, отсасываются эжектором третьей ступени 9s
и подаются в конденсатор третьей ступени 10. Отсюда они отсасываются эжектором четвертой ступени И и выбрасыва
ются в атмосферу. Вода из конденсаторов по трубам стекает в так называемый барометрический сборник 16 и далее в сток. Из четвертого кристаллизатора раствор с кристаллами (пульпа) непрерывно откачивается насосом 12 и поступает в буферный
бак 13 с мешалкой, |
откуда |
самотеком подается на центри |
фуги 14. |
имеется |
водоотделить 15 и конденсацион |
На подаче пара |
||
ный горшок 17. |
|
|
Производительность типовой установки по 76°/о-ной серной кислоте, ис пользуемой для травления металла, £кисл = 3000 т в год. *. По выпуску то
варного железного купороса |
производительность |
установки определяют по |
|||||
следующему уравнению: |
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
= а 0 |
|
278 |
ь |
tn, |
ЛП 7Y |
|
|
-------- |
• b |
(111-/} |
|||
°куп |
Бкисл |
gg |
|
|
|
||
где а = 0,90 — коэффициент, |
учитывающий потерю кислоты в производстве; |
||||||
278 — молекулярный вес семиводного железного купороса |
(FeSO4 • 7Н2О); |
||||||
98 — молекулярный вес серной кислоты; |
|
|
|
||||
Ъ = 0,76 — содержание H2SO4 в |
товарной 76%-ной серной кислоте. |
||||||
Подставив значения в |
формулу, |
получим |
|
|
|
||
а = 0,90 • |
|
278 |
|
|
|
год. |
|
3000 • --------• 0,76 = 5830 m в |
|||||||
Бкуп |
|
gg |
|
|
|
|
Можно считать, что при затрате тонн’ы 76%-ной кислоты, расходуемой на травление металла, получается около 2 т железного купороса.
Рассмотрим составление материального и теплового балансов.
По материальному балансу наСкисл7бу0= 1000 кг расходуемой 76%-ной серной кислоты (760 кг 100°/о-ной серной кислоты и 240 кг воды) в приходе
будут также:
Ожел. закс —закись железа (FeO), переходящая в раствор в виде FeSO4B 760 • 72 I
процессе травления (FeO + H2SO4 = FeSO4 + Н2О), в количестве---- <« - «i
~560 кг, где 72— молекулярный вес FeO;
Сдобвода — вода, добавляемая к маточному раствору после кристаллиза
ции для получения начального раствора. |
i |
1 Если задан расход купоросного масла, то для перевода в |
76%-ную |
серную кислоту его следует умножить на коэффициент 0,707. |
|
Типовые вакуум-кристализационные купоросные установки |
125 |
В то же время в расходе будут: |
|
760 • 278 |
|
<?куп — кристаллический железный купорос в виде FeSO4-7H2O —-----—---- = |
|
= 2160 кг, где 278—молекулярный вес |
98 |
FeSO4-7H2O; |
|
Qncn. вода — вода, удаленная испарением |
при вакуумной кристаллизации в |
количестве, определяемом по тепловому балансу.
Таким образом, материальный баланс кругового процесса травления ме талла может быть выражен следующим уравнением:
^кисл. 76% ~i' ^жел. куп "Ь ^доб. вода = ^куп "Ь ^исп. вода (Ш-8а)
или
1000 + 560 + <2доб вода = 2160 + QHcn. вода<
•откуда количество воды, добавляемой к маточному раствору, должно быть:
Фдоб. вода = ^исп. вода 600 кг. |
(Ш-86) |
Решающим во всем процессе вакуум-кристаллизации |
является количест |
во испаряющейся воды <2ИСпвода- |
|
При расчете типовой вакуум-иристаллизационной установки рассмотрены режимы, при которых концентрация H2SO4 в растворах, в начальный момент Ci составляет 20%, 20% и 15% и в отработавшем С2—10%, 5% и 5%.
Вес растворов: начального А кг |
и отоаботавшего |
В кг; вес отработав |
шего раствора после добавления |
серной кислоты |
G = В + 1000 = А + |
+ 1560 кг; вес маточного раствора М = G —2160— <2ИСП = А —QHcn = 600 кг. Из указанных режимов выбран оптимальный, по которому и ведется
расчет.
В тепловом балансе, составленном на те же 1000 кг расходуемой 76%- ной серной кислоты, приняты: температура отработавшего раствора 50°; тем пература поступающей серной кислоты 20°; теплоемкость 76%-ной серной кислоты 0,45 ккал!кг ■ град; теплоемкость кристаллов семиводного железного купороса 0,34 ккал/кг ■ град; теплота, выделяющаяся при кристаллизации се миводного железного купороса, 16,2 ккал/кг.
Приход тепла
С отработавшим травильным раствором . |
IF2 |
ккал |
С серной кислотой....................................... |
ккал |
|
От смешения серной кислоты с отрабо |
IF3 |
ккал |
тавшим раствором........................................... |
||
От теплоты кристаллизации........................ |
1Г4 |
ккал |
Убыль тепла |
|
|
С кристаллами............................................... |
Ц75 |
ккал |
С маточным раствором............................... |
We |
ккал |
С испарившейся водой............................... |
W'7 |
ккал |
Таким образом, тепловой баланс кругового процесса |
травления может |
быть выражен уравнением |
|
ri + TF2+r3+IF4 = rs+UZe + IF7. |
(Ш-9) |
Из этого уравнения для каждого режима травления (т. |
е. при известных |
Ci, С2 и В) и принятой температуре кристаллизации можно определить ко личество испарившейся воды <2испводы а затем и остальные, зависящие от него величины. '
126Способы очистки травильных сточных вод
Втабл. 12 приведены результаты вычислений количества и состава рас творов, количества испаряемой и добавляемой воды при различных режимах
травления и температурах кристаллизации (на 1000 кг 76%-ной серной кислоты).
|
Режим, №
1
2
3
Таблица 12
Количество и состав растворов, количество испаряемой
идобавляемой воды при различных режимах травления
итемпературах кристаллизации (на 1000 кг расходуемой 76%-ной серной кислоты)
Температуракрис таллизации, °C |
Количествоиспаряе |
,водымойQ |
|
X |
о |
Вескг,А |
%‘И’’os |
FeSO4%, |
вес,Вкг .i |
количество с2%, |
количество ,Ся% |
Количествоводы, добавляемойк ма растворуточному Q |
|
|
кг , |
Маточный раствор |
Начальный |
Отработавший |
|
||||||
|
|
исп |
|
|
|
|
раствор |
|
|
раствор |
|
|
|
|
|
|
х© |
|
|
|
|
|
|
|
KS |
|
|
|
М |
О'* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кг |
о' |
|
|
|
|
|
|
доб |
|
|
|
|
|
GO |
со |
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
680 |
6880 |
23,7 |
8,2 |
8160 |
20 |
6,9 |
8720 |
10 |
20,0 |
1280 |
10 |
|
730 |
6830 |
23,8 |
6,9 |
8160 |
20 |
5,8 |
8720 |
10 |
18,7 |
1330 |
5 |
|
780 |
6780 |
24,0 |
5,0 |
816Q |
20 |
4,2 |
8720 |
10 |
17,4 |
1380 |
15 |
|
530 |
4110 |
25,6 |
7,7 |
5240 |
20 |
6,0 |
5800 |
5 |
25,8 |
ИЗО |
10 |
|
560 |
4080 |
25,7 |
6,3 |
5240 |
20 |
4,9 |
5800 |
5 |
24,7 |
1160 |
5 |
|
490 |
4050 |
25,8 |
4,5 |
5240 |
20 |
3,5 |
5800 |
5 |
23,5 |
1190 |
15 |
|
665 |
6615 |
17,8 10,4 |
7880 |
15 |
8,7 |
8440 |
5 |
22,2 |
1265 |
|
10 |
|
715 |
6565 |
18,0 |
8,8 |
7889 |
15 |
7,3 |
8440 |
5 |
20,8 |
1315 |
5 |
|
765 |
6515 |
18,1 |
7,2 |
7880 |
15 |
6,0 |
8440 |
5 |
19,5 |
1385 |
Технологический расчет вакуум-кристаллизационмой установки сводится к определению основных параметров ее работы. Для этого прежде всего за даются числом рабочих дней в году; при непрерывной работе Т = 293 дням. Тогда часовой расход 76°/о-ной серной кислоты будет:
__ |
йкисл ' Ю00 |
3000 -1000 |
^час — |
7.24 |
---------------- = 425 кг/час, |
|
|
293 • 24 |
а количество отработавшего раствора
- |
= B-g-ac |
8720 ■ 425 |
Трасте |
1000 |
as 3725 кг/час. |
1000 |
Выход железного купороса будет
gKyn = 2160 • 0,425 = 920 кг/час.
Количество раствора после добавления в него серной кислоты:
Q^cTB = ^аств + £час = 3725 + 425 = 4150 кг/час
|
Типовые вакуум-кристаллизационные купоросные установки |
|
127 |
||||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qp.ctb |
4,15 |
=3,2 м3/час. |
|
|
|
|||
|
|
QpacTB = |
— ~j .„ |
|
|
|
|||||
|
|
|
1 |
|
1,13 |
|
|
|
|
|
|
Как уже было сказано выше, раствор охлаждают в четырех последова |
|||||||||||
тельно |
соединенных |
кристаллизаторах, в первом от t = 63° до t\ = 40°, |
во |
||||||||
втором — до ^2=35°, в |
третьем —до /3=22°, |
и |
в |
четвертом — до |
С=Ю°. |
||||||
Так как кристаллизация раствора |
наступает при температуре |
около 32°, |
то- |
||||||||
она начнется в третьем по ходу раствора аппарате. |
|
|
|
|
|||||||
Количество испаряемой воды: |
|
|
|
|
|
|
|
||||
в |
первом кристаллизаторе |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
„ <2раств('-Л) |
|
4150(63 — 40) |
кг/час, |
|
||||||
|
Qi исп — ^2 |
|
г |
—0,77 |
о/о |
— 130 |
|
||||
|
|
|
С40 |
|
|
|
|
|
|
||
во |
втором кристаллизаторе |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
WpacTB |
Q1 исп) ’ (^1 |
^2) |
|
|
|
|||
|
42 исп — ^2 |
|
п |
|
|
= |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
43s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4150 — 130) • |
(40 — 35) |
|
|
|
|
|
||
|
|
= 0,77 —------------ |
-L-*---------- |
= 30 кг/час; |
|
|
|
||||
|
|
|
|
578 |
|
|
|
|
|
|
|
в третьем кристаллизаторе (предполагаем, что в нем выпадает половина |
|||||||||||
всех кристаллов железного купороса, т. е. 460 кг) |
|
|
|
|
|||||||
|
|
врасти - Qi исп - «2 испН'2 - Z3> + |
|
|
|
||||||
|
Сз исп — С2 |
|
|
— |
|
|
~ |
~ |
— |
|
|
|
|
|
|
|
422 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
920 |
|
|
|
|
|
|
(4150— 130 —30) (35 —22)+ 16,2------- |
|
|
|
||||||
|
= 0,77 --------------------------- |
|
|
------------------------------- |
|
|
|
=80 кг/час. |
|
||
в |
четвертом кристаллизаторе |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
(Q^ctb - Q1 исп - С2 исп - Q3 исп) ' |
«3 ~ |
W |
|
|
||||||
Q< исп — С2 |
|
|
|
т; |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
с1» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
920 |
|
|
|
|
(4150— 130 — 30 — 80) • (22— 10)+ 16,2-------- |
|
|
|
|||||||
= 0,77 -------------------------------------------------------------------- |
|
|
590 |
|
|
|
= 70 кг/час, |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
С2 = 0,77— теплоемкость |
отработавшего |
раствора, |
ккал/кг ■ град\ |
|||||||
С40, С35, С22, |
Сю,— скрытая |
теплота |
испарения воды при температуре |
||||||||
|
|
|
40, 35, 22 |
и 10°, ккал/кг-, |
|
|
|
|
|
||
|
1Г = 16,2—теплота кристаллизации, ккал/кг. |
|
|
|
|||||||
Всего испаряется: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Qaen = Qi исп ~Ь 0.г исп ~Ь Сз исп Ч- Q4 исп = 130 + 30 + 80 + 70 = 310 |
кг/час . |
||||||||||
Результаты |
расчета купоросной |
установки |
(по |
данным Гипромеза) |
све |
||||||
дены в табл. 13. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
128 |
Способы очистки травильных сточных вод |
Таблица 13
Расчетные показатели работы купоросной вакуум-кристаллизационной установки
производительностью 3000 m/год по 76%-ной серной кислоте
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номера ступеней |
|
|
|
|
|
Показатели |
|
|
1а |
16 |
2а |
26 |
3 |
4 |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Температура смеси перед ступе |
6 |
18 |
31 |
36 |
50 |
75 |
||||||
нью t, °C........................................... |
|
|
|
|
||||||||
Температура смеси после эжекто |
31 |
31 |
60 |
60 |
75 |
100 |
||||||
ра t, |
°C.............................................. |
|
|
|
ступенью |
|||||||
Давление смеси перед |
7 |
15,5 |
33,7 |
44,6 |
92,5 |
289 |
||||||
Ро, мм рт. ст..................................... |
|
|
|
|
||||||||
Давление смеси после ступени Р, |
33,7 |
33,7 |
92,5 |
92,5 |
289 |
760 |
||||||
мм рт. ст............................................ |
расширения |
рабочего |
||||||||||
Степень |
650 |
293 |
135 |
102 |
49,3 |
15,7 |
||||||
пара |
е........................................................... |
|
|
|
|
|
||||||
Степень сжатия К....................... |
пара, |
кг/кг |
4,8 |
2,18 |
2,75 |
2,07 |
3,12 |
2,62 |
||||
Удельный расход |
2,4 |
1.0 |
1,55 |
1,25 |
2,5 |
2,9 |
||||||
смеси ................................................... |
|
|
|
|
смеси |
|||||||
Количество поступающей |
73 |
80 |
50 |
15 |
19 |
16 |
||||||
<70, кг/час........................................... |
|
|
|
кг/час |
||||||||
Расход рабочего пара qlt |
175 |
80 |
78 |
19 |
48 |
47 |
||||||
Количество уходящей |
смеси q, |
248 |
160 |
128 |
34 |
67 |
63 |
|||||
кг/час ............................................... |
воды |
в |
конденсаторе |
|||||||||
Нагрев |
6 |
— |
15 |
— |
— |
30 |
||||||
Д t, |
°C............................................... |
|
в |
конденсаторе |
||||||||
Расход воды |
— |
45 |
6,7 |
— |
— |
1,4 |
||||||
Q, м3/час........................................... |
|
|
|
|
|
|||||||
Температура воздуха после кон |
— |
29,6 |
30,5 |
— |
— |
32 |
||||||
денсатора |
СС............................... |
|
|
|
f (при |
|||||||
Упругость водяного пара |
— |
31,1 |
32,8 |
— |
— |
35,7 |
||||||
/х), мм рт. |
ст. ................................ |
|||||||||||
Содержание пара в |
смеси |
после |
— |
0,88 |
0,59 |
0,26 |
— |
0,08 |
||||
конденсатора d, кг/кг .................... |
|
|
||||||||||
Количество воздуха L, кг/час . |
— |
12 |
14 |
— |
— |
14,5 |
||||||
Количество смеси после конден |
— |
100 |
19 |
— |
— |
16 |
||||||
сатора <?2> |
кг/час........................... |
|
|
|
Расход пара на установку составляет всего 460 кг!час,
а расход воды 55 м^час. Удельные расходы пара и воды приве
дены в табл. 14.
Расчет основных элементов оборудования установки заключается в опре
делении размеров |
кристаллизаторов, конденсаторов, эжекторов, сборника |
||
пульпы, центрифуг, |
баков для растворов и кислоты, мерников, а |
также в |
|
подборе насосов. |
' |
|
|
Продолжительность пребывания раствора во всех четырех кристаллиза |
|||
торах принимается по опытным данным Т = 1,25 часа. |
Для переработки рас |
||
твора в количестве |
<2расТР = 3,2 м*/час (см. выше) |
необходима |
емкость |
|
Типовые вакуум-кристаллизационные купоросные установки |
129 |
||
|
|
|
Таблица |
14 |
|
Расход пара и воды для вакуумной кристаллизации |
|
||
|
железного купороса |
|
|
|
Единица, к которой относится |
Расход пара, m |
Расход воды, м‘ |
||
|
расход пара или воды |
|||
На I m расходуемой 76%-ной сер |
1,08 |
130 |
|
|
ной кислоты ........................................... |
|
|||
На 1 |
m отработавшего раствора . |
0,123 |
15 |
|
На 1 |
m железного купороса . . . |
0,5 |
60 |
|
всех кристаллизаторов:
У = QPacTB .7=3,2- 1,25 = 4,0 м3,
или одного кристаллизатора
Из четырех |
кристаллизаторов два являются |
испарителями, |
а других |
||
два — собственно |
кристаллизаторами. |
Диаметр |
всех кристаллизаторов при |
||
нимается конструктивно DK — 1,2 м; |
высота |
Нк |
первых двух кристаллиза |
||
торов 1,2 м., а остальных— 1,5 м. |
|
|
|
|
|
Испарители отличаются от кристаллизаторов только тем, что в них нет |
|||||
мешалок. |
поперечного сечения |
главного |
конденсатора определяют, |
||
Площадь |
|||||
исходя из допустимой скорости поступающей смеси v = 12 м)сек и |
количест |
||||
ва смеси q = 435 кг!час с удельным объемом |
Оу.0. смеси — 31,2 |
м3!кг: |
|||
р |
Я ' ^У.о.смеси |
435 • 31,2 |
= 0,335 м3, |
|
|
|
1 ~ 3600 • v |
3600 • |
12 |
|
|
|
|
|
откуда находится £>i = 0,65 м.
Высота главного конденсатора принимается также коструктивно Я1 = 2,5 м. Конденсатор делится на две половины с гидравлическим затвором между
ними.
Размеры конденсатора второй и третьей ступеней определяют так же, как и размер главного конденсатора. Здесь количество поступающей смеси q = 162 кг!час, удельный объем смеси Оу.о.смеси= 12,05 лг3/кг, следовательно, сечение его будет:
„162 • 12,05
Fn |
3600 |
’---- = 0,045 л2, |
11-111 |
- 12 |
откуда диаметр ~ 0,25 м. Высота Дц—ш принимается равной 2,5 м.
Размеры эжекторов рассчитывают по методу, приводимому в соответст вующих курсах, исходя из расхода рабочего пара и его давления.
Емкость сборника пульпы рассчитывается на часовой прием отработав шего раствора Qpacre = 3,2 м31час с коэффициентом запаса а = 1,5
= ot QpacTB=== 1,3 • 3,2 5 м3.
9 Заказ 1855
130 |
Способы очистки травильных сточных вод |
Сборник |
принимается диаметром £>Сб=2 м и высотой Нс5 = 1,6 м, |
с мешалкой и приводом от электродвигателя мощностью 3 кет.
Центрифуги устанавливаются вертикальные, типа ПМ, производитель ностью
|
8куп |
920 |
|
|
||
Qn =--------=--------- « 760 л/час, |
||||||
|
|
7 |
1,2 |
|
|
|
где у = 1,2 — «асыпной вес |
купороса, |
т/ж3. |
емкость корзины |
|||
При трех циклах |
фугирования |
в час |
требуется |
|||
|
|
<Эц |
|
760 |
~ 253 л. |
|
|
Уц = О |
— |
О7 |
|
||
Устанавливаются |
две |
центрифуги с корзиной |
емкостью 260 л, из них |
|||
одна резервная. |
|
|
|
|
|
|
Число баков три: для отработавшего и маточного растворов и один ре зервный для обоих растворов. Емкость всех баков принимается равной су
точному |
расходу |
раствора. Диаметр каждого бака принимается равным |
Dq = 4,5 |
м, высота |
Hg = 3,3 .и (объем 45 Л13). |
В баках хранят месячный запас 76%-ной серной кислоты, для чего уста навливают два бака по 75 м3 каждый; конструктивно принимается диамето
•Ос.к- = 5 л и высота Нс.к. = 3,8 м.
Кроме того, устанавливают приемный бак емкостью 5 м3 для сифонного слива кислоты из цистерн. Его диаметр Ос. = 2 м и высота Нс = 2 м.
Два мерника для подачи отработавшего раствора и кислоты в кристал лизаторы принимаются объемом по 1,6 м3, с диаметром £>ы = 1,2 .н и высо
той Л'м =2 м. |
по два |
насоса |
(рабочий и резервный) |
для |
перекачки |
Устанавливается |
|||||
отработавшего раствора производительностью по 30 м31час, |
для |
перекачки |
|||
серной кислоты — по |
15 м3/час, для |
откачки пульпы—по 5 |
м3/час. |
|
|
На рис. 52 показан |
план |
и разрез типовой |
купоросной |
вакуум-кристаллизационной установки непрерывного действия производительностью 3000 т кислоты в год. Удваивая и утраи вая число аппаратов, можно увеличить ее производительность соответственно до 6000 и 9000 т кислоты в год.
Гипромезом разработаны также проекты купоросных уста новок на производительность 500—1500 т и разрабатываются на 100—500 т кислоты в год.
Практика ряда действующих вакуум-кристаллизационных
купоросных установок на металлургических заводах (Магнито горском, «Запорожсталь», Первоуральском Новотрубном, Ново московском и др.) показала, что их производительность может быть несколько повышена по сравнению с принятой в типовом проекте за счет увеличения числа часов работы и сокращения
длительности ремонтов.
Необходимо отметить, что при обработке серной кислотой
специальных сталей отработавшие растворы получаются слож ными. Так, при травлении трансформаторной стали на Верх-
Исетском металлургическом заводе в отработавшем растворе,
кроме железного купороса, содержится также кремневая кис-
Нейтрализация травильных сточных вод |
131 |
лота в количестве до 12 г!л. При этом для |
извлечения из |
раствора железного купороса оказалось необходимым предва
рительное выделение |
кремневой |
кислоты (в виде кремнегеля) |
|||
на специальной установке. |
Принятая схема декремнизации |
||||
состоит |
из коагулятора |
(в котором раствор насыщается |
|||
серной |
кислотой до |
20% |
концентрации), подогревателя |
(где |
|
раствор |
подогревается до |
80°), |
отстойника-декантатора |
(в ко |
тором раствор при температуре не ниже 60° находится в те чение 2 час.) и вакуумных фильтров для обезвоживания осадка с промывкой его горячей водой. В результате получа ется обезвоженный кристаллический осадок.
§4. ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЙ СПОСОБ РЕГЕНЕРАЦИИ КИСЛОТЫ
ИВЫДЕЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗА ИЗ ТРАВИЛЬНЫХ СТОЧНЫХ ВОД
Впоследнее время, на основе успехов, достигнутых в об
ласти синтеза ионообменных смол, применяют электрохимиче
ский |
способ регенерации |
отработанных травильных растворов |
|
и промывных вод, основанный на использовании |
ионообмен |
||
ных |
диафрагм. Такие |
ионитовые диафрагмы |
избирательно |
пропускают через себя катионы и анионы, в результате чего с помощью электрического тока из растворов выделяются кис лоты и чистое железо, превращаемое в порошок. Лаборатор ные опыты, проведенные во ВНИИ ВОДГЕО в 1956 г., пока
зали, |
что при внедрении этого метода |
можно: |
а) |
регенерировать из отработавших |
травильных растворов |
и промывных вод кислоту, например серную, и возвращать ее снова в процесс обработки (травления) металла, при затрате около 4 квт-ч на 1 кг регенерированной кислоты;
б) извлекать одновременно с этим железо, содержащееся
вотработанных травильных растворах и промывных водах. Обработанные таким образом сточные воды оказываются
подготовленными |
к повторному использованию |
в |
замкнутом |
|||||
цикле водоснабжения или к выпуску в водоем. |
|
|
||||||
|
§ 5. НЕЙТРАЛИЗАЦИЯ ТРАВИЛЬНЫХ СТОЧНЫХ ВОД |
|||||||
Если травильные |
сточные |
воды |
не подвергают |
обработке |
||||
на купоросной |
установке, то |
они |
подлежат обезвреживанию |
|||||
путем |
нейтрализации |
содержащейся в них |
кислоты |
(свобод |
||||
ной и связанной с железом) и |
выделения из |
нейтрализованных |
||||||
стоков |
железа и |
прочих нерастворимых примесей |
(солей кис |
лот, окалины и др.). В настоящее .время, независимо от мест ных условий, на предприятиях черной металлургии требуется полная нейтрализация кислотных сточных вод, так как приме нявшаяся ранее иногда нейтрализация только свободной кис лоты считается недостаточной.
9* *
Условные обозначения |
По в-в |
|
18000 |
|
грубопровод отработавшего раствора |
|
|
||
— Трубопровод маточного раствора |
|
|
||
— вислотопровод |
|
|
|
|
'— Паропровод |
|
|
|
|
водопровод |
|
|
|
IV3870 |
—ЗадВизкна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5200 |
|
|
|
|
1200 |
|
|
|
3290 |
|
|
|
-150 |
|
-,5G1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2&22ZSZ |
|
-4000 |
|
|
|
■ffOOO- |
10500- |
-13500-----------^265 |
17350 |
-ш^-своо^ |
|
|
|
7200 |
|
|
|
|
|
|
1-4000-1—6000— H W |
Рис. 52. Типовая вакуум-кристаллизационая купоросная установка непрерывного действия производительностью |
|||||||
|
для кислоты; |
|
3000 т |
кислоты в год: |
для раствора; 4 — резервный бак; 5 — бак для |
||
/ — баки |
2 —приемный бак |
отработавшего |
раствора; 3—бак |
||||
маточного |
раствора- 6 |
— пульт управления; |
7 — контора; 3 —вентиляционная |
камера; |
9 закрома купороса, |
10 — подъемник » |
|
|
// — склад купороса; /2 —тарная мастерская; |
/3 — цистерна с кислотой; |
14 — железнодорожный |
путь |