книги из ГПНТБ / Вальщиков Н.М. Расчет и проектирование машин швейного производства
.pdfгде |
s — ш а г |
строчки; |
А — толщина |
сшиваемых |
материалов; |
||
и у т |
— коэффициент утяжки стежка, |
зависящий |
от |
плотности и |
|||
жесткости сшиваемых материалов ("пут = 0,70 -г- 0,85). |
|||||||
|
Длину нити Ьч найдем из диаметрального |
сечения челнока |
|||||
(рис. I I I . 15, |
б): |
|
|
|
|
|
|
|
|
L 4 |
= 2K0(D4-\-b4 |
+ |
h); |
|
(Ш.ЗО) |
|
|
ич |
I Оч — р— |
|
|
|
|
где Ко — коэффициент, учитывающий отклонение действительной формы петли от принятой; h — расстояние от игольной пластины до траектории носика челнока; р—полупериметр челнока или шпуледержателя.
Объем шпули определяется по формуле
Ушп = ^ ( О ш п - 4 ш ) & ш п , |
(Ш.31) |
г д е ! ) ш п и Ьшп — диаметр и ширина шпули; dmn — диаметр стержня шпули.
Для упрощения дальнейших расчетов диаметром стержня
шпули можно пренебречь ввиду его малости. Тогда |
|
У ш п ^ ^ Д л п & ш п . |
(Ш.32) |
Учитывая толщину стенок челнока, запишем: |
|
D4 = CxDjjj,,; Ъч — С2ЬШП> |
|
где С[ и С 2 — постоянные коэффициенты, учитывающие |
толщину |
стенок челнока. |
|
Рациональный объем шпули можно установить, приравняв нулю производную от производительности машины dQ по объему шпули:
Зависимость Q = F (Vmn) очень сложна, поэтому в первом приближении определим рациональные размеры челнока, обеспе чивающие наибольший объем шпули при некотором постоянном
периметре петли, необходимой |
для переплетения нитей. |
||
В |
формуле (II 1.32) ширину |
шпули Ьшп выразим |
через диа |
метр £>ш-п: |
|
|
|
|
Ушп = -^Dln |
- -g- Я ш п ) , |
(Ш.ЗЗ) |
где р |
= const. |
|
|
130
Исследуем функцию (III.33) на max и min, т. е. приравняем
нулю |
производную |
-^™п ' |
|
|
|
|
-'шп |
|
|
|
d Vmn |
я Dn K 2 p - 3 C 1 D n i n ) = |
0. |
|
После некоторых подстановок находим, что 2ЬЧ = D4. |
Практиче |
|||
ски отношение D4/b4 |
колеблется от 2 в машине |
4 кл. до |
4,5 в ма |
|
шине |
26 кл. В машине 22А и 97 кл. D4/b4 = |
2,8. |
|
Емкость челноков V4 оказывает влияние на длину нити, охва тывающую челноки. Критерием при изменении размеров челнока
является |
отношение |
|
|
|
Kx = Vjpl, |
|
(111.34) |
где рч = |
2К0 (D4 + Ьч) —• периметр |
петли, |
обводимой вокруг |
челнока. |
|
|
|
С учетом потери прочности игольной нити |
из-за многократного |
перетирания ее об ушко иглы рациональные размеры челнока характеризуются коэффициентом [32 ]
Наиболее рациональными являются челночные устройства машин 22А, 97 и 4 кл., у которых при объеме челнока V4 = 24-2,3 см3 периметр петли рч = 9,7-ь10 см.
Намотка нити на шпулю. Частота смены шпуль зависит от
емкости |
шпули Vmu, |
диаметра нити |
а\, |
расхода челночной нити |
|||
на один стежок и скорости машины. Емкость шпули |
определяется |
||||||
длиной |
нити, наматываемой |
на шпулю, |
|
|
|||
|
L = |
-i^ss- = |
° 2 ш п { 1 ~ а 2 ) |
Ь т л |
£C D , |
(111.35) |
|
|
|
nd2H |
|
и1 |
|
р |
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
где ^ с р |
—• коэффициент заполнения |
шпули; а = |
dmJDmn. |
||||
Зная длину нити / с т , требуемую для образования одного стежка, |
|||||||
найдем время (в с) |
работы машины |
между |
сменами |
шпуль |
ТШ ^ 6 < „ ( 1 - а » ) »
/ст" |
d2HlCTn |
b c P ' |
v |
' |
где n — число стежков в минуту; dH — диаметр нити в мм, его
1 56
можно выразить через метрический номер N = —~—. цн
Коэффициент заполнения шпули | с р есть отношение объема намотанной на шпулю нити к полезному объему шпули:
зср = |
(Ш.37) |
Этот коэффициент влияет на производительность машины и за висит от способа намотки нити на шпулю.
5* |
131 |
В швейной промышленности применяются три способа намотки нити:
а) столбиком, когда один ряд нитей располагается над другим
(рис. III.16, а); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
б) |
в шахматном порядке, когда нити одного ряда |
располагаются |
|||||||||||||||
между |
нитями |
другого ряда |
|
(рис. |
I I I . 16, |
б); |
|
|
|
|
|
|
|||||
в) крестообразная, когда нити располагаются по диагонали. |
|||||||||||||||||
Определим коэффициент заполнения |
шпули £ с т |
при намотке стол |
|||||||||||||||
биком. |
Заменим отношение объемов |
отношением |
площадей |
по |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
перечных сечений нитей (SH) и |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
шпули (5Ш П ): |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ С Т |
= 5Н /5Ш П . |
(111.38) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь |
поперечных |
сечений |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
нитей (рис. I I I . 16, |
а) |
|
|
|
|||||
Рис. |
I I I . 16. Способы намотки |
нити |
|
|
|
|
|
U |
|
(III.39) |
|||||||
|
|
на |
шпулю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— 4 а шп^шл> |
|
|
|
|||
где кх |
|
— число рядов, |
кх |
= |
ашп/йн\ |
|
к2 — число столбиков, |
к2 |
— |
||||||||
Тогда коэффициент заполнения будет равен |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
?ст = 4 - ' а |
ш " & ш " |
=0.785. |
|
|
|
|
|
|
||||||
При намотке в шахматном порядке (рис. |
I I I . 16, |
б) |
площадь |
||||||||||||||
поперечных сечений нитей найдем по формуле |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
— —f-KlKi |
— £ уд" ЙШП^ШП- |
|
|
(IH.40) |
||||||||||
Здесь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К, |
|
|
|
13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где 23—гипотенуза |
прямоугольного |
треугольника |
(23'= |
2с4)", |
|||||||||||||
13 — катет треугольника |
123 |
(13 |
= |
dH |
У~3). |
|
|
|
|
|
|
||||||
Коэффициент заполнения |
|
в этом случае найдем по формуле |
|||||||||||||||
|
|
|
t |
" Н |
|
|
|
"ШП^ШП |
Г) |
Q 1 С |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
^шп |
|
2 У 3 |
а шп»шп |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Д ля расчета частоты смены шпуль берется среднее значение |
|||||||||||||||||
коэффициента |
заполнения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
v |
|
icr Ч~ Imax |
• 0,85. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Sep — |
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Крестообразная намотка применяется при намотке нити на |
|||||||||||||||||
картонные стержни—бобины. Коэффициент |
заполнения при |
этом |
132
меньше, чем при намотке столбиком, однако такая намотка не тре бует торцовых ограничителей (шайб).
Расчет вращающихся челноков. Вращающиеся челноки при меняются, как правило, в быстроходных машинах 22А, 97 кл. и др. Скорости и ускорения в момент пуска достигают значительных
величин. Так, в машине 97 кл. при |
сог л в = 500 |
с - 1 угловая |
|
скорость челнока составляет соч = |
1050 |
с - 1 , а линейная скорость |
|
носика (крючка захвата) — 17—18 |
м/с. |
Угловые ускорения в мо |
|
мент включения машины достигают е = |
10 000 с - 1 . |
С еще боль |
шими скоростями и ускорениями движется нить. По данным [33], отдельные участки нити имеют скорость 36 м/с, а ускорения на
Рис. III.17. Схема и план сил челночного устройства
закруглениях носика • достигают 6 105 м/с2 . Большие скорости вращающегося челнока вызывают значительные нагрузки на де тали челночного устройства, а колебания шпуледержателя отно сительно челнока приводят к возникновению дополнительных инерционных нагрузок, что повышает давление в опорах и умень шает долговечность основных деталей.
Давление в кинематических парах челночного устройства за висит от массы шпуледержателя и шпульного колпачка со шпуль кой и нитками, от силы инерции, инерционного момента и силы натяжения игольной нити.
Рассмотрим силы, действующие в челночном устройстве с го ризонтальными осями вращения. На рис. I I I . 17, а показана схема
сил в челночном устройстве. |
Сила Рх представляет собой суммар |
|||
ную составляющую сил веса |
Glt |
сил инерции Ря, |
инерционного |
|
момента Мя и силы Т натяжения |
нити. |
|
|
|
Наибольшая величина Рг |
наблюдается |
в период расширения |
||
и начала обвода петли. По данным работы |
[13] Т = |
1 кгс. Реак |
||
ция R02 со стороны установочного пальца |
будет направлена гори |
зонтально, т. е. перпендикулярно поверхности углубления шпу ледержателя, а реакция R12 со стороны челнока на шпуледержатель перпендикулярна цилиндрической поверхности ободка. Реакция R12 без учета трения должна проходить через ось О вра щения челнока. С учетом сил трения она будет касаться круга
133
трения, |
очерченного |
из |
центра О радиусом р = |
г sin ф т р , |
где |
|||||||||
г — радиус |
цилиндрической |
поверхности |
ободка; |
|
ф т р — угол |
|||||||||
трения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Считая, что все эти силы расположены в одной плоскости, |
||||||||||||||
можно найти точку 5 0 |
пересечения их линий |
действия. |
|
|||||||||||
Значения |
реакций |
R02 |
и |
R12 |
можно |
определить |
графически, |
|||||||
построив |
план |
сил |
(рис. |
I I I . 17, |
б). Для |
уменьшения |
износа |
дета |
||||||
лей |
челнока |
и |
шпуледержателя |
нужно |
уменьшить |
реакции |
R12 |
|||||||
и R02 |
за счет облегчения |
шпуледержателя |
и шпульного |
колпачка. |
||||||||||
Вращающиеся |
чашеобразные |
челноки |
необходимо |
тщательно |
уравновешивать, т. е. производить статическую балансировку, Неуравновешенность устраняется за .счет отверстий в торцовой стенке челнока (рис. I I I . 17, в). При этом должно быть выполнено условие
GiOSi = G2OS2,
где Gx и G2 — вес неуравновешенного челнока и удаляемого ма
териала; |
05, и 0S2—расстояния |
от |
оси вращения до центров |
тяжести |
неуравновешенного челнока и |
удаляемого материала. |
Причинами наибольшего износа деталей челнока являются удары пояска шпуледержателя о торец накладной пластины. Наблюдаются два вида износа [49, 50]: равномерный, без видимых
следов отслоения или выкрашивания частиц хрома, |
и |
катастро |
фический, с отслоением частиц хрома. Частота и |
сила ударов, |
|
а следовательно, и износ растут с увеличением зазоров. |
Долговеч |
ность челнока может быть повышена за счет увеличения жест кости стенок его корпуса, которые ослаблены резьбовыми отвер стиями, и увеличения податливости накладной пластины.
Срок службы челнока во многом зависит от качества изготов ления (чистоты поверхности, термической обработки, точности сопрягаемых деталей и т. п.), от систематической смазки и свое временной чистки. Кроме того, долговечность работы челноков в большой степени зависит от вида сшиваемых материалов и швейных ниток. Так, установлено, что при шитье тканей с твер дой аппретурой *, например некоторых сортов постельного белья, срок службы челноков, изготовленных даже из самой твердой стали, значительно сокращается. При шитье прорези ненных тканей, часто содержащих в качестве наполнителя ка менный порошок, срок службы челнока снижается до нескольких месяцев.
Для повышения срока службы шпуледержатели после закалки с отпуском покрывают тонким слоем хрома. Хромирование, как правило, делают пористым для лучшей смазываемости. Поли ровка поверхностей челноков и шпуледержателей производится гидрохимическим способом.
* Аппретирование — химическая обработка |
тканей и нитей, применяемая |
для повышения прочности и улучшения внешнего |
вида. |
134
Кроме хромирования применяют нанесение полимерных по крытий (капроновых) на поясок шпуледержателя вибрационным способом при температуре 275—280° С. Как показали испытания [20], долговечность таких шпуледержателей значительно повы силась.
Расчет деталей приводного механизма производится с учетом долговечности. В общем случае для каждой кинематической пары скольжения работа сил трения определяется по формуле
(111.41)
S
где R — давление в кинематической паре; р, и s — коэффициент трения и путь относительного скольжения элементов пары.
Так как в швейных машинах полезные нагрузки очень малы, можно принять R = const, тогда при постоянной скорости чел ночного вала
Л р = Я(* "2" a t >
где (/и ш — диаметр цапфы вала и угловая скорость его; t — про должительность работы.
Зубчатые или цапфные передачи рассчитываются на прочность и долговечность. Расчет на прочность нужно производить обычным методом (на изгиб зубьев и на контактные напряжения), причем наибольший момент берется с учетом попадания (заклинивания) нити между ободком шпуледержателя и пазом челнока. Такой момент в универсальных машинах [13] 22А и 97 кл. достигает 25—30 кгс/см. При расчете на долговечность необходимо учиты вать крутильные колебания, возникающие из-за неуравновешен ности механизмов иглы, нитепритягивателя и транспортирования.
Частота собственных крутильных колебаний (в 1/с) челночного
вала |
определяется по формуле |
|
|||
|
|
|
|
(111.42) |
|
где |
С — коэффициент |
жесткости; т — масса челнока; Е и |
J — |
||
модуль |
упругости и момент |
инерции поперечного сечения |
вала; |
||
l t и / 2 |
— расстояние |
между |
серединами втулок и от центра тя |
жести челнока до середины ближайшей втулки челночного вала.
4. МЕХАНИЗМЫ НИТЕПРИТЯГИВАТЕЛЕЙ
Нитепритягиватели служат для подачи нити игле и челноку, вытягивания ее из челночного комплекта, затяжки стежка и сматывания нити с катушки для образования последующего стежка.
От конструкции нитепритягивателя во многом зависит ка чество строчки и производительность машины.
135
В швейных машинах применяются рычажно-кулачковые, кри- вошипно-кулисные, кривошипно-коромысловые и вращающиеся (ротационные) нитепритягиватели.
Работа нитепритягивателя в процессе образования каждого стежка, выполняемого за один полный оборот главного вала машины, характеризуется длиной нити, подаваемой или забирае мой в определенные промежутки времени этого цикла. Изменение длины / подаваемой (или забираемой) нити в функции угла ф поворота главного вала машины обычно показывают графически на диаграмме подачи нити.
Проектирование механизмов нитепритягивателей можно раз бить на два этапа:
а) построение диаграммы подачи нити; б) синтез механизма нитепритягивателя.
Построение диаграммы подачи нити
Сначала в зависимости от технологических требований и конструктивных параметров механизмов иглы и челнока строят диаграмму потребляемой нити, а затем с учетом необходимого
Рис. III.18. Схема положений глазка нитепритягивателя в процессе образо вания стежка
резерва строят диаграмму подаваемой нити, которая является основой синтеза механизма нитепритягивателя.
Поставим иглу в крайнее верхнее положение. При движении иглы вниз до момента достижения ушком иглы поверхности ста чиваемых тканей подача нитки составляет половину длины стежка. В это время ушко иглы перемещается по участку CD (рис. I I I . 18, а).
Интенсивная подача верхней нити нитепритягивателем на чинается с момента погружения ушка иглы в стачиваемые ткани.
136
При движении иглы до крайнего нижнего положения необходимая длина нити /д будет равна удвоенному пути иглы и длине нити, необходимой для образования части стежка:
|
/1 = |
2rtH + 2A + 4-/cT, |
(111.43) |
где А — толщина |
стачиваемых материалов; |
/ с т — шаг стежка; |
|
/гн — расстояние |
от ушка иглы" в крайнем нижнем положении до |
||
поверхности игольной |
пластинки. |
|
При подъеме иглы из крайнего нижнего положения до захвата петли челноком длина подаваемой нити не меняется. После за хвата петли носиком челнока интенсивность подачи нити резко
возрастает. |
Необходимое количество |
1 2 нити, |
подаваемой для |
|||||||||||
челнока, |
движущегося в вертикальной |
плоскости, определяют по |
||||||||||||
формуле |
И. И. |
Капустина |
[25; |
38] |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
4 ^ + 2 ^ |
+ 2 |
^ - |
^ ) ^ |
, |
|
(111.44) |
|||
где |
Ьч—ширина |
челнока; |
D4 — диаметр челнока; sx — расстоя |
|||||||||||
ние |
от |
игольной пластины |
до оси вращения |
челнока; а — угол |
||||||||||
нити в |
петле (рис. |
|
I I I . 18, |
а). |
|
|
|
|
|
|||||
|
Общая длина нити, подаваемой для полного процесса петле |
|||||||||||||
образования, |
составит |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
^общ = |
к + |
к = |
\ 2 |
/ст + |
2лн + |
2А + |
Ьч + |
2Д, |
+ |
||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos а |
|
|
|
||
ИЛИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
_ |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•^общ |
|
" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
( ^ - т - ) ^ ] - |
|
|
( ш - 4 5 ) " |
|||
|
После |
определения |
необходимой |
длины |
нитки |
приступают |
к определению хода глазка нитепритягивателя. При этом следует учитывать принятый на машине способ заправки верхней нитки. Нитка с катушки проходит через нитепритягиватель 1 (рис. I I I 18, а), комплект натяжения 2, компенсационную пружину 3 и далее через нитенаправитель А попадает в глазок нитепритяги
вателя В. Прежде чем продеть нитку в иглу, |
ее |
надо |
заправить |
||
в |
нитенаправитель С. Обе ветви заправленной |
нитки |
находятся |
||
в |
различных плоскостях. |
|
|
|
|
|
Для определения хода глазка нитепритягивателя |
графиче |
|||
ским методом истинные размеры ветвей нити АВ |
и ВС |
развернем |
|||
на |
одну плоскость (рис. |
I I I . 18, б). Примем за |
крайнее верхнее |
||
положение глазка нитепритягивателя точку Вв. |
Отложим от этой |
||||
точки вниз по вертикали |
отрезок b = Ьобщ/2 |
и |
найдем нижнее |
137
положение глазка нитепритягивателя Вн. Отрезок Ъ и будет опре делять ход нитепритягивателя, обеспечивающий подачу необхо
димой длины верхней нитки для процесса |
петлеобразования. |
|||||||||||||||||
Действительно, |
из |
построения получаем |
|
(рис. |
|
I I I . 18, а) |
|
|
||||||||||
|
|
|
^ о б щ = |
№ |
+ СВЪ) - |
(АВп |
+ |
СВЙ). |
|
(II 1.46) |
||||||||
После получения необходимой длины верхней нити и хода |
||||||||||||||||||
нитепритягивателя |
приступают |
к |
построению |
графика |
А |
|||||||||||||
(рис. |
I I I . 19), показывающего зависимость |
количества потребляе |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
мой нити / от угла ф поворота |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
главного |
вала |
машины |
незави |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
симо |
от |
конструкции |
самого |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
механизма |
нитепритягивателя. |
|||||||||
|
|
|
V? |
А |
1 |
1 |
|
|
Как |
было |
отмечено |
ранее, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
интенсивная подача нитки ните- |
||||||||||
\ |
У/11 |
|
|
|
|
|
прит'ягивателем начинается с мо |
|||||||||||
в |
|
[г |
'д |
|
мента входа ушка иглы в ткань, |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
- J |
/ |
|
1 |
|
чему соответствует точка а на |
||||||||||
Игла |
|
|
|
|
графике. При |
дальнейшем |
опу |
|||||||||||
Челнок |
|
|
|
-5 |
1 |
|
скании иглы до крайнего ниж |
|||||||||||
|
|
|
|
ПО1 |
¥ 580! |
,(j>,2pad |
него положения (точка б) ните |
|||||||||||
|
90 |
180 |
|
притягиватель |
должен |
подать |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
нитку |
длиной / j . |
|
|
|
||||||
Рис. III.19. Диаграмма потребляемой |
|
Если |
игловодитель |
приво |
||||||||||||||
(А) и подаваемой (5) |
нити: |
|
дится в движение от кривошип- |
|||||||||||||||
1 — прокол ткани; 2 — проведение нитки |
||||||||||||||||||
но-ползунного механизма, то |
||||||||||||||||||
через ткань; 3—образование петли; 4—вы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ход из ткани; |
5 —• расширение и обвод |
закон подачи нити будет опре |
||||||||||||||||
петли; 6 — сход петли с носика челнока |
деляться |
выражением |
(III.43) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(участок / ) . При подъеме иглы |
||||||||||
до момента захвата петли челноком подача |
нити |
нитепритягива- |
||||||||||||||||
телем |
не производится |
(от |
точки |
б |
до |
|
точки |
|
в — участок |
/ / ) . |
||||||||
После |
захвата |
носиком |
челнока |
петли длину |
необходимой нитки |
|||||||||||||
определяют |
по |
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
/а |
= (£), + |
&,) sin - | - , |
|
|
|
|
(Ш.47) |
||||||
где я|) — угол |
поворота |
челнока. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если известно изменение угла поворота челнока ф в функции угла ф поворота главного вала, то можно построить кривую из менения потребления нити на участок в—г (участок / / / ) . Тре буемую длину нитки в этот период можно определить и графи чески, вычерчивая в определенном масштабе детали челночного устройства в последовательных положениях.
График А на участке IV диаграммы соответствует моменту снятия петли нитки с челнока и затягиванию стежка. Для участка г—д подбирают наиболее простой закон движения глазка нитепри тягивателя с таким расчетом, чтобы звенья этого механизма рабо тали в наиболее благоприятных сточки зрения динамики условиях.
13S
Кривая А потребляемой нити зависит |
в основном |
от хода иглы |
||||
в ткани и размеров челнока и не зависит от конструкции |
нитепри- |
|||||
тягивателя. |
Кривая Б подаваемой |
нити |
строится |
при |
наимень |
|
шем избытке нити и наибольших |
шаге строчки и толщине мате |
|||||
риала. |
|
|
|
|
|
|
Эта диаграмма является исходной для проектирования меха |
||||||
низма нитепритягивателя. Резерв подаваемой нити |
(заштрихован |
|||||
ная часть |
на |
участках / — I I I ) должен |
быть достаточным, чтобы |
|||
в случае |
увеличения шага стежка |
или |
утолщений |
материала не |
создавались дополнительные напряжения в нити. Слишком боль шой резерв (свыше 15—20%) может привести к образованию узелков, петель и, как следствие, к частому обрыву нити. Устра нить излишний резерв нити в машине очень трудно. Только при правильном проектировании механизма нитепритягивателя ре зерв нити не будет оказывать существенного влияния на обрыв ность нити. Устранить излишний резерв нити можно с помощью пружинных компенсаторов, особенно направителей и других устройств.
Для машин с отклоняющимися иглами (зигзаг-машин) диа грамму подачи нити строят так же, как и для универсальной машины. Необходимая подача нити зависит еще и от величины отклонения иглы, положения направляющей игловодителя и на правления вращения челнока при обводе петли. На участке / / длину подаваемой нити следует определять с учетом отклонения иглы
Д^з — |
^ст max ~f~ ^max |
~\~ б, |
|
|
|
где 4т m a x — наибольший |
шаг |
стежка; |
Ьтах |
— наибольшая |
ве |
личина отклонения иглы; |
5 — необходимый |
избыток нити (б |
= |
||
= 3-^5 мм). |
|
|
|
|
|
Резерв нити в машинах зигзагообразной строчки значительно |
|||||
больше, чем в универсальных, |
особенно |
на |
участке / / . В этом |
случае уменьшение избытка нити можно осуществить с помощью механизма отклонения иглы.
Проектирование рычажно-кулачкового нитепритягивателя
Синтез механизма. Рычажно-кулачковый нитепритягиватель является наиболее простым по устройству и проектированию. Он применяется в тихоходных машинах тяжелого типа: 23 кл., бытовых машинах 1А, 100, 100М кл. ПМЗ и в многоголовочном
вышивальном |
автомате |
фирмы |
«Текстима». Этот |
механизм |
(рис. III.20) |
состоит из |
барабана |
/, укрепленного на |
главном |
валу, ролика 2, расположенного в пазу кулачка, и рычага 4 нитепритягивателя 3, качающегося вокруг неподвижной оси по дуге окружности аЬ. Синтез такого механизма проводится сле дующим образом.
133