книги из ГПНТБ / Миронов С.А. Бетоны, твердеющие на морозе
.pdfРис. 15 . Прочность цементного камня в возрасте 1 (1), 3 (2), 7 (З) и 2 8 (4) суток в зависи мости от удельной поверхности цемента (по данным И. В.Крав
|
ченко) |
|
нее 5 мк, а во втором - повышенное содержание |
частиц |
|
размером 5 -2 0 |
мк [63] . |
|
Интегральным |
показателем скорости твердения |
цемента |
является его марка ( активность), характеризующая проч ность цемента, которую он набирает через 28 суток твер
дения при испытаниях по соответствующему ГОСТу. |
Как |
||
правило, чем выше марка цемента, тем интенсивнее |
он |
||
твердеет. Цемент одной и той же марки твердеет тем |
бы |
||
стрее, чем больше в нем содержится С А и С 5 и |
чем |
||
выше его тонкость помола. |
3 |
3 |
|
Твердение и прочность бетона
Применительно к бетону, твердеющему в нормальных ус
ловиях, Абрамс установил зависимость его прочности |
от |
|||
водоцементного отношения и прочности цемента. При |
При |
|||
этом зависимость прочности бетона ( |
) от |
|
этих |
|
факторов (В/Ц и R |
) графически изображается |
кривой |
||
типа гиперболы. |
|
|
|
|
Боломей, приняв в качестве аргументации величину, |
об |
|||
ратную В/Ц, т. е. Ц/В, придал функции |
/?^ линейную фор |
|||
му. По Боломею (в переработке А. И. Яшвили), |
связь |
|||
между прочностью бетона Ц/В и R имеет вид |
|
|
||
Яв |
Яц ( Ц / В - в ) , |
|
|
(4) |
где а и в - экспериментальные коэффициенты.
4 0
Многочисленные испытания подтверждают линейный |
ха |
|
рактер этой зависимости при наличии прочных |
заполните |
|
лей, хорошем уплотнении смеси и применяемых |
на |
прак |
тике значений В/Ц. Для примера на рис. 16 показаны ре |
зультаты испытания бетонных образцов, приготовленных из одних и тех же материалов одних и тех же составов при
равных Ц/В, но с различной степенью уплотнения |
смесей. |
|
В одном случае все смеси вибрировались в формах, |
при |
|
крепленных струбциной, и зависимость |
Ц/В |
оказа |
лась прямолинейной. В другом случае уплотнение вели без
.крепления форм к виброплощадке и указанная функция ока залась не прямолинейной.
Осреднением экспериментальных данных при определении прочности цемента в пластичном растворе (по ГОСТ 3 1 0 -
60) |
значения коэффициентов а й в принимаются |
|
равными |
0 ,4 5 |
и 0,4 соответственно. Однако многочисленные опы |
||
ты показывают, что даже цементы одной и той же |
марки |
||
обусловливают различное положение прямой |
- |
Ц/ В в |
принятой системе координат. Таким образом, коэффициенты а и в в формуле (4) непостоянны. Объясняется это тем, что цементы отличаются между собой по минералогии, тон кости помола, вводимым добавкам и качеству обжига клин кера. Кроме того, при постоянных значениях коэффициен
тов не учитывается влияние крупного заполнителя |
на |
прочность бетона. А оно определяется как прочностью |
за |
полнителя, так и его расходом в бетоне. |
|
Если бетон изготовлен на недостаточно прочном |
запол |
нителе и не обладающим необходимым сцеплением с |
це- |
Рис. 16. Прочность хорошо (1)
инедостаточно (2) уплотненного бетона в зависимости от В/Ц
(по данным И. М. Френкеля)
4 1
мент.ным камнем, то его прочность будет значительно по нижена по сравнению с прочностью бетона, изготовленно го на высококачественных заполнителях. Прочность та кого бетона будет равна прочности цементного камня. При большом расходе малопрочного заполнителя прочность бе тона будет меньше прочности цементного камня в резуль тате того, что последний будет работать как материал, се чение которого ослаблено заполнителем [138].
Однако при использовании заполнителей, обладающих хо рошим сцеплением с цементным камнем и собственной вы сокой прочностью, прочность бетона возрастает с увели чением их содержания (рис. 1 7 ]. Ведь известно, что при склеивании материалов прочность тем больше, чем меньше слой клея, если прочность его заметно уступает прочности склеиваемого материала. В противном случае увеличение содержания непрочно склеиваемого материала будет при водить к неуклонному падению прочности, что и видно из данных рис. 17 применительно к бетону на слабом извест няковом щебне.
Как видно (см. рис. 17), на известняковом щебне |
проч |
ностью 2 0 0 кгс/см^ трудно получить бетон марки |
выше |
200 . Опыты показывают, что применяемый для бетона ще—
Расход крупного заполнителя б л/м1 |
|
Рис. 17 . Прочность бетона с В/Ц = 0,4 (а), 0,55 (б) |
и |
0,8 (в) на прочном известняковом щебне ( і ) , на гранит ном щебне (2), на гравии (З), на слабом известняковом
щебне (4) (по данным А. С. Дмитриева)
4 2
бень должен иметь прочность по крайней мере в 1,1 раза выше его марки.
При плотном (контактном) расположении зерен крупного заполнителя вследствие усадки растворной части в бетоне появляются значительные растягивающие напряжения, при водящие к появлению микротрещин, что наиболее заметно сказывается на прочности его на растяжение и растяже
ние при изгибе. |
Наиболее значительное снижение |
проч |
|
ности наблюдается в бетонах с большим |
содержанием |
||
прочных крупных заполнителей и особенно из |
извержен |
||
ных пород (табл. |
4 ). Поэтому необходимо |
ограничивать |
|
расход крупного заполнителя (не более 8 5 0 л/м |
). |
Т а б л и ц а 4. Прочность бетона на растяжение при изгибе после усадки (через 15 0 суток) (по данным И. М. Френкеля)
Крупный заполнитель ' |
Прочность в % прочности |
||||
|
|
|
бетона до усадки |
при |
|
порода |
средняя |
расход |
В/П |
|
|
|
0,55 |
||||
|
прочность |
в л/м |
0 ,4 0 |
||
|
в, кгс/см^ |
|
|
|
|
Раствор |
|
— |
118 |
|
1 2 9 |
Известняк |
200 |
/ 7 0 0 |
104 |
|
1 0 0 |
|
|
І 9 5 0 |
106 |
|
96 |
Известняк |
600 |
/7 0 0 |
105 |
|
1 0 4 |
|
|
1950 |
93 |
|
88 |
Гранит |
|
7 0 0 |
10 0 |
|
99 |
1 7 0 0 |
950 |
79 |
|
78 |
|
|
|
||||
В возрасте 28 суток. |
|
|
|
|
|
Таким образом, формула (4) |
может применяться |
лишь |
для установления приближенного значения ІД/В. По рис. 17 уже можно было сделать вывод о том, что чем выше марка бетона (меньше В/Ц ), тем больше разброс прочности бе тона в зависимости от применяемого заполнителя при од ном и том же его расходе, т. е. чем больше марка бетона,
4 3
тем менее достоверны результаты расчета по формуле при
осредненных коэффициентах. Поэтому формулой (4) |
|
мож |
но с большей достоверностью пользоваться лишь при |
|
рас |
четах состава бетона невысокой прочности, например |
ма |
|
рок до 20 0 включительно, с последующей проверкой |
по |
|
лученного Ц/ В опытом. В бетонах более высоких |
марок |
требуется определять Ц/В только из опыта с теми матери
алами, которые будут применяться. Для этой цели |
разра |
|
ботана оригинальная ускоренная методика назначения |
Ц/В |
|
[96]. |
|
|
Определение Ц/В при подборе состава бетона |
решает |
|
главную задачу - получение бетона требуемой марки. |
Для |
|
установления второго показателя, который обычно |
регла |
ментируется - консистенции бетонной смеси, необходимо
при найденном Ц/В увеличить или уменьшить |
расход |
|
цементного теста (цемент + вода) до получения |
смеси |
|
заданной консистенции. |
|
|
Здесь уместно отметить, что если марка бетона |
опреде |
|
ляется только величиной В/ Ц, то темп его твердения |
за |
|
висит и от консистенции смеси. Из рис. 18 видно, что |
бе |
|
тон, приготовленный из одних и тех же материалов и |
при |
одном и том же В/Ц, твердеет тем интенсивнее, чем мень
ше подвижность смеси. Однако в дальнейшем |
прочность |
|
его при одинаковом В /Ц независимо от консистенции |
ук |
|
ладываемой смеси становится одинаковой (при |
условии, |
|
что при укладке смеси не расслаиваются). |
|
|
Объясняется это тем, что в жестких смесях с |
повышен |
|
ным расходом заполнителей значительная часть воды |
сна |
|
чала адсорбционно связывается поверхностью |
заполните- |
|
Рис. 18 . Нарастание прочности |
|
бетона с В/Ц = 0,5, приготов |
|
ленного из смеси жесткостью |
|
90 сек ( і ) , подвижностью 0-1 |
|
см (2) и 8—12 см (3 ) (по дан |
* Время Ö сѵтках |
ным И. М . Френкеля) |
4 4
лен. В результате как бы уменьшается количество |
воды, |
приходящейся на долю затворения цемента, т. е. как |
бы |
уменьшается значение В/Ц. По мере увеличения количест
ва продуктов гидратации, характеризующихся |
большой |
удельной поверхностью, основная часть воды |
химически |
и адсорбционно связывается продуктами гидратации. Таким образом, прочность бетона зависит от В/Ц, мар
ки цемента, качества и расхода заполнителя, а интенсив ность его твердения от вида и марки цемента, а также от В/ Ц и консистенции бетонной смеси. Одним из важнейших факторов, влияющих на прочность и интенсивность тверде ния бетона, являются температурно—влажностные условия.
ГЛАВА II. ОСОБЕННОСТИ ГИДРАТАЦИИ ЦЕМЕНТА И ТВЕРДЕНИЯ БЕТОНА ПРИ ПОНИЖЕННЫХ ПОЛОЖИТЕЛЬНЫХ И ОТРИЦАТЕЛЬНЫХ
ТЕМПЕРАТУРАХ
Гидратация цемента при низких положительных и отрицательных температурах
Говорить о гидратации цемента при отрицательных |
тем |
пературах, казалось бы, не имеет смысла, поскольку |
вода |
замерзает при О С . Однако частицы клинкера имеют |
раз |
личного рода микротрещины, проникая в которые, а |
также |
адсорбируясь на их поверхности, часть воды изменяет свои физические свойства. Такая вода замерзает при отрица тельных температурах, а находясь в жидком состоянии, мо жет реагировать с минералами цемента. Вследствие это го, постепенно замедляясь, процесс гидратации С 5; С А и
С AF наблюдается при температурах до -1 5 С, а ^ - С?£>- |
|
д о -1 0 °С [132] . |
2 |
Нет оснований считать, что продукты, образующиеся |
при |
гидратации силикатных минералов при низких положитель- . ных и отрицательных температурах, по своему составу за метно отличаются от возникающих в нормальных условиях. Однако влияние температуры заметно проявляется на раз мере кристаллов. С понижением температуры размер кри сталлов гидросиликата кальция уменьшается, а Са(ОН) увеличивается [132] . При уменьшении кристаллов CSH(TI) увеличивается удельная поверхность гидросиликата [16] .
Так как полного разделения адсорбированной и химиче
ски связанной воды, |
входящей в структуру гидросиликата, |
достичь невозможно |
(часть адсорбированной воды удер |
4 6
живается более сильными связями, чем слабо связанная структурная вода [15] ), то высокая дисперсность обра зующегося при низких температурах CSH (II) ощутимо сказывается на количестве связываемой воды, определяе мой химическим анализом.
Из данных табл. 5, например, видно, что количество |
ад- |
сорбционно и химически связанной воды при 5 С через |
7 |
суток гидратации Р ■“ C^S было почти в 2 раза больше, чем при 20 С за этот же период, хотя степень гидратации была явно больше при 2 0 °с , о чем можно судить по рис. 11
Подобное увеличение количества связываемой воды с |
по |
|||||
нижением температуры отмечалось и при гидратации |
це |
|||||
ментов [84] . |
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
5. Содержание воды, связанной при |
|
||||
гидратации р = C^S в тесте [132] |
|
|
||||
Температура |
Количество связанной воды в % через |
|
||||
ги д ратац и и ____ период времени в сутках |
28 |
|
||||
в С |
1 |
3 |
7 |
14 |
|
|
20 |
2,13 |
2,82 |
2,93 |
3 ,8 2 |
6,07 |
|
5 |
2,68 |
2 ,7 9 |
5,30 |
. - |
- |
|
-1 0 |
0,57 |
0,58 |
0 ,5 9 |
0,95 |
1,73 |
|
Данные табл. 5 наглядно показывают, что количеством связанной воды нельзя оценивать степень гидратации, ес ли образующиеся гидросиликаты кальция имеют различную степень кристалличности. Несомненно, что связывание большого количества воды при низких положительныхтемтпературах обусловлено не только дисперсностью гидроси ликата, с увеличением которой адсорбируется больше во ды, но и изменением свойств воды с понижением темпе ратуры [84, 85].
При температурах среды ниже 20°С алюминийсодержащие минералы гидратируются в тесте до гексагонального гид
4 7
роалюмината кальция (С А • AQ,), гелеобразных гидрооки сей алюминия (в случае С А) и железа (в случае C^AF) и кубического гидроалюмината кальция. Содержание С^АН^ уменьшается с понижением температуры твердения мине
ралов, особенно С^АГ [132] . В насыщенном |
растворе |
гидроокиси кальция при 0°С гидратация С^АГ |
идет до об |
разования гексагональных кристаллов, представляющих собой твердый раствор между С^АН^^ и C^FH^g с соо-в-
ношением Аt -О |
з |
: ГепО = 1 р 7 ]. |
|
|
2 |
|
2 з |
|
|
Образование С АНд |
при пониженных температурах |
счи |
||
тается маловероятным. Однако это наблюдали многие |
ис |
следователи [19, 1 3 0 , 132] . Объясняется оно тем, что в
процессе взаимодействия указанных минералов с |
|
водой |
||
вследствие экзотермичности реакций происходят |
локаль |
|||
ные перегревы смеси, приводящие к разогреванию. |
|
|
|
|
Продукты гидратации силикатных и алюминатных |
|
мине |
||
ралов при соприкосновении с углекислотой воздуха |
карбо |
|||
низируются , и особенно интенсивно при |
положительных |
|||
близких к 0°С температурах вследствие повышения |
раст |
|||
воримости углекислоты воздуха. При отрицательных |
.тем |
|||
пературах из-за замерзания воды процесс |
карбонизации |
|||
прекращается. |
|
|
|
|
Можно сделать вывод о том, что процессы |
гидратации |
|||
портландцемента не прекращаются полностью при |
темпе |
|||
ратурах, близких к -1 5 С. Но это ни в коей мере не |
|
мо |
||
жет характеризовать его твердение. Хотя гидратация |
це |
|||
мента с понижением температуры за 0°С частично и |
про |
|||
текает за счет сохранения некоторого количества воды |
в |
|||
жидкой фазе, однако при переходе свободной воды из |
жид |
|||
кого состояния в твердое, как правило, происходят |
объем |
ные деформации, связанные с расширением образующегося льда в цементном камне (бетоне). Возникающие остаточ ные (необратимые) деформации снижают прочность. Со вершенно иная картина наблюдается при твердении в усло
виях пониженных положительных температур, |
когда |
начальные процессы лишь замедляются. |
|
4 8
Твердение бетона при пониженных положительных температурах
При производстве бетонных работ в осенне-весенний (а при бетонировании по методу термоса и в зимний) периоды времени для правильного назначения продолжительности выдерживания бетона вопрос об 'интенсивности его тверде ния при пониженных положительных температурах приоб
ретает большую актуальность. |
|
Вопрос о влиянии низких положительных температур |
на |
кинетику твердения и на достижение максимального |
ис |
пользования потенциальных возможностей цемента в бето не исследован в ЦНИПС С. А. Мироновым еще в ЗО-х го дах. Была установлена положительная роль предваритель ной гидратации цемента [83] , а также выдерживания го товой бетонной смеси при пониженных положительных тем пературах перед укладкой при строительстве гидротехни ческих и других массивных железобетонных конструкций.
При исследованиях температурного фактора в |
твердении |
бетона было установлено, что предварительное |
выдержи |
вание бетона при пониженных температурах является-весь ма полезным как при последующем прогреве его, так и при
выдерживании в естественных условиях [82, 87]. |
В |
на |
|
стоящее время это положение является |
общепризнанным |
||
как в СССР, так и за рубежом, хотя в свое время |
|
было |
|
весьма дискуссионным. |
|
|
|
С понижением температуры и приближением ее к |
|
О С |
|
твердение бетона резко замедляется, особенно в |
раннем |
||
возрасте. Объясняется это замедлением скорости |
химиче |
||
ских реакций взаимодействия воды с минералами |
цемен |
||
та. Для формирования структуры бетона понижение |
тем |
||
пературы сказывается, наоборот, положительно: |
вследст |
||
вие температурного сжатия составляющих, более |
полного |
прохождения процесса седиментации при замедленном схва тывании цемента формируется более плотная структура це ментного камня.
Сочетание положительного влияния пониженных темпе
ратур на формирование структуры цементного камня |
и за |
медления скорости гидратации в этих условиях может |
от- |
|
4 9 |
Ь№767