книги из ГПНТБ / Применение вычислительной техники на металлургическом заводе
..pdf^ПОБ (0) и ^ср(О). Лучшее совпадение между расчетными точками и экспериментально-расчетной кривой можно получить, если при расчетах на ЭЦВМ учесть зависи мость теплопроводности стали от температуры.
После определения начальной средней температуры металла можно приступать к нахождению постоянных времени нагрева Т для различных партий слитков. Про-
1200
I I
О |
|
WO |
ООО |
1200 t^W |
|
|
Начальная среоняя температура |
||||
|
|
металла. "С |
|
|
|
Рнс. 32. |
Зависимость |
м е ж д у |
относи |
||
тельным |
в |
приращением энтальпии |
|||
металла |
процессе |
нагрева н |
на- |
||
чальноіі |
средней температурой |
на |
|||
греваемых |
слитков |
|
|
|
wo
Температура лоберіносла, 'С
Рнс. |
33. |
Зависимость |
м е ж д у |
г п о в |
(0) и t c p (0) |
остывающих после раз ливки слитков (точки — расчет остывания слитков на ЭЦВМ)
стым и достаточно эффективным способом определения величины Т является статистический метод, основанный па обработке и анализе большого числа нагревов, осу ществленных в производственных условиях. Как п ранее, расчетами на ЭЦВМ или с помощью экспериментальных нагревов слитков с заложенными в них термопарами ре зультаты статистической обработки могут быть либо под тверждены, либо несколько скорректированы.
Заменим дифференциальное |
уравнение |
нагрева |
(49) |
|
разностным: |
|
|
|
|
A і |
|
|
(55) |
|
AT |
|
|
||
В интервале времени |
от х до т + Д т средняя темпера |
|||
тура металла |
|
|
|
|
^ср = |
|
*ср \Ч + — |
Л ' с р . |
(56) |
а температура рабочего пространства колодца |
|
|||
_ t c |
(т) + ^с |
( т + Д т ) |
|
(57) |
132
Подставив |
выражения |
(56) и (57) |
в уравнение |
(55), |
получим |
|
|
|
|
|
Дт |
17с ( т Ж с ( т + А т ) |
( 5 8 ) |
|
но, ( т + А т ) = ' с Р |
W + |
|
M * ) ] . |
|
Последовательно используя выражение (58) для мо |
||||
ментов времени Ат, 2Дт, |
пАт и зная |
начальную |
сред |
нюю температуру металла, можно рассчитать на ЭЦВА^ кривую изменения температуры tcp (х) по ходу нагрева.
Обработку данных производственной практики осу ществляем в соответствии с описанной ниже методикой. Сначала группируем данные относящиеся к нагревам выбранной стали, отлитой в изложницы одного типа, при постоянном числе слитков, нагреваемых в колодце.
Для исследуемой марки стали по литературным данным |
||
оцениваем требуемую |
конечную температуру |
нагрева |
/ср(тн). Представляем |
температуру рабочего |
простран |
ства колодца в виде последовательности значений с ин |
тервалом дискретности Ат=5ч - 10 мин. Составляем про
грамму расчета на ЭЦВМ текущей |
средней температу |
|
ры металла / с р (т) |
по реккурентному |
соотношению (58). |
Рассчитываем на |
ЭЦВМ конечную |
расчетную темпера |
туру нагрева металла / С р ( Т п ) р а с ч при различных значе
ниях |
постоянной времени |
нагрева |
Т. |
Останавливаемся |
|
для |
каждого исследуемого |
нагрева |
на |
таком |
значении |
Т, при КОТОРОМ tcp (tn)pac4 = /cp (Tu) - |
времени |
нагрева |
|||
Усредняем величины |
постоянных |
для большого числа нагревов однородных партий метал ла, исключив из рассмотрения нагревы, явно отличаю щиеся от средних.
Постоянные времени нагрева, зависящие от типа и числа нагреваемых слитков, для двух характерных типов слитков (в изложницах Р-10 и К-5) приведены в табл. 13.
На различных металлургических заводах условия ото пления колодцев, их конструкция, расположение слитков в рабочем пространстве и др. факторы могут различать
ся, поэтому |
данные табл. 13 справедливы только в усло- |
||||
Ё И Я Х |
завода |
«Азовсталь», но описанные методики нахож |
|||
дения |
начальной средней температуры слитков tcp (0) |
||||
и постоянной |
времени нагрева |
Т достаточно |
просты и |
||
наглядны, так |
что необходимые |
материалы |
в.конкрет |
133
пых условиях |
того |
или иного |
металлургического |
пред |
|||||||||
приятия |
могут |
быть |
собраны и обработаны |
группой |
ис |
||||||||
|
|
|
Т а б л и ц а 13 |
следователей |
в |
составе |
|||||||
|
|
|
двух—трех |
человек |
в |
те |
|||||||
Зависимость |
постоянной |
времени |
чение |
одного |
месяца |
(в |
|||||||
нагрева Т |
(мин) |
от |
числа и типа |
распоряжении |
группы ис |
||||||||
нагреваемых |
в ячейке колодца |
следователей |
необходимо |
||||||||||
слитков |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
иметь |
для |
расчетов |
ма |
||||
Постоянные |
времени нагрева |
лую ЭЦВМ). |
расчетного |
||||||||||
Числи с ло |
|
слитков в |
изложницах |
Система |
|
||||||||
слитков |
|
|
|
|
|
контроля температуры |
ме |
||||||
|
|
Р-10 |
|
|
К-5 |
||||||||
|
|
|
|
талла |
может быть приме |
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
6 |
|
124 |
|
|
|
нена |
на |
колодцах, |
осна |
||||
|
|
|
|
щенных |
любыми |
система |
|||||||
7 |
|
129 |
|
|
— |
||||||||
8 |
|
134 |
|
|
96 |
ми контроля |
|
температуры |
|||||
9 |
|
139 |
|
|
100 |
рабочего |
|
пространства |
|||||
10 |
|
144 |
|
|
104 |
(термопарами |
в |
|
кладке |
||||
11 |
|
— |
|
|
108 |
или крышке |
колодца, |
ра |
|||||
12 |
|
— |
|
|
112 |
диационными |
пирометра |
||||||
|
|
|
|
|
|
ми и др.), так как приня |
|||||||
|
|
|
|
|
|
тый |
способ |
|
эксперимен |
тального определения величины Т обеспечивает соответ ствие между определяющей температурой рабочего про
странства |
/с(т) и постоянной времени нагрева. |
|
|
Использование при расчете температуры металла эк |
|||
спериментального комплексного |
параметра Т |
позволяет |
|
обеспечить |
достаточную точность |
расчетного |
контроля |
( ± 1 , 0 % ) , |
так как в этом параметре отражены в некото |
ром усредненном виде многие факторы: неравномерность нагрева различных граней слитка и различных слитков в ячейке; переменные теплотехнические и теплофизические параметры; распределенное температурное поле по
высоте ячейки |
колодца и др. |
|
|
|
|
Некоторые |
дополнительные |
сведения |
о величинах |
/С р(0) и Т приведены в работе [41]. |
|
|||
3. |
А Н А Л О Г О В А Я ВЫЧИСЛИТЕЛЬНАЯ |
С И С Т Е М А О П Т И М А Л Ь Н О Г О |
||
П О |
БЫСТРОДЕЙСТВИЮ УПРАВЛЕНИЯ |
Н А Г Р Е В О М |
СЛИТКОВ |
Оптимальная по быстродействию система управле ния нагревом слитков в нагревательном колодце долж на минимизировать время нагрева при следующих ог раничениях [42];
134
1. Скорость увеличения температуры рабочего прост ранства колодца в период подъема температуры огра ничена тепловой мощностью ячейки:
dtc |
(т) |
< |
, , |
-,, |
|
|
ѵ |
|
А |
град:мин. |
|
dx |
|
|
|
|
|
2. Максимальная |
|
температура рабочего пространст |
ва ограничена стойкостью огнеупорных элементов ко лодца:
(с (т) < (max
3. Предельная температура поверхности слитков не должна превышать температуры пережога данной мар ки стали:
/ п о в ( т ) < * „ ° С .
При таких ограничениях температурный график оп
тимального по |
быстродействию |
управления |
нагревом |
||
слитков должен |
иметь |
форму, изображенную иа рис. 34. |
|||
На |
участке |
0 < т < т і |
действует ограничение |
на ско |
|
рость |
увеличения температуры |
рабочего пространства |
колодца. В этом интервале времени температуру колод
ца увеличивают |
с максимальной возможной скоростью |
|
А от / с (0) |
до / т з х . |
В интервале Т і < т < ; т 2 вступает в си |
лу верхнее |
ограничение на температуру рабочего прост |
ранства, и здесь tc В момент т 2 температура ^пов(т) наиболее опасной точки поверхности слитка — ре
бра— достигает предельной t„ и в дальнейшем |
должна |
удерживаться на этом уровне, что достигается |
постепен |
ным снижением температуры рабочего пространства. В
момент времени тз средняя температура |
tcv(x) |
достига |
|
ет заданного значения |
и температура |
рабочего прост |
|
ранства должна быть по |
возможности |
быстро |
снижена |
до этой величины. В зависимости от допустимого пере
пада температуры |
металла по сечению требуется боль |
|
шее или меньшее |
время |
т 3 = Т 4 — Т з для выравнивания |
температуры по сечению |
слитка. |
Анализ оптимального графика нагрева (рис. 34) по казывает, что температура рабочего пространства долж на изменяться в соответствии с расчетной средней темпе ратурой металла. Параметрическая зависимость tc — =f((Cp) имеет вид:
135
при / с р < 'п ' ù 'nui."
ь |
(59) |
tcс = t,гпах, |
|
при 'п 'max
А.
tu - lhа t' с р .
при tep > t3
(60)
(61)
где ki и k2 — коэффициенты веса в формуле (51).
t
1500
/5 |
Время |
Рис. 34. График оптимального по быстродействию управления нагревом |
слитков |
в нагревательном колодце |
|
Зависимость tc—f(tCp) является статической харак теристикой системы автоматического оптимального по быстродействию управления температурным режимом нагревательного колодца.
136
Л<Р9>-4444 ftc) |
П<РФ-42Ь0(1СР) |
ПФФ-бШ (U) |
Изменение •расхода га ja
(Рис. 35. Принципиальная схема системы оптимального по быстродействию управления нагревом слитков
Рассмотрим структуру и принципиальную схему такой
системы (рис. 35). Система получает сигналы |
/ |
и // из |
|||||||
схемы рис. 26. Задатчик ДЗФМ-4 |
служит |
для |
реализа |
||||||
ции |
соотношения |
(59), |
преобразователь |
ПФФ-6440 |
с |
||||
делителями |
ІДНВ^ |
и |
2 Д Я 5 2 формирует |
сигнал |
k2tcp |
||||
для |
соотношения (60), |
задатчиком |
ДЗФМ-3 |
|
можно |
из |
|||
менять величину коэффициента k\, а задатчики 1 |
ДЗФМ-4 |
||||||||
и 2ДЗФМ-4 |
реализуют |
соотношение (61), когда |
средняя |
||||||
температура |
металла |
достигает |
значения |
і3 |
и |
кон |
такты К\ и Кі в ПФФ-6440^ размыкаются.
Повторитель электрических сигналов ПЭФ обеспечи вает напряжение питания задатчпка ДЗФМ-3, который в рассматриваемой системе играет роль задатчпка темпа нагрева. Если указатель задатчпка стоит на некоторой номинальной отметке шкалы, то сброс задания tc осу ществляется так, чтобы обеспечить оптимальный по быстродействию нагрев металла.
Иногда |
такой быстрый |
нагрев |
не требуется |
(простой |
стана, организационные задержки |
при выдаче |
металла |
||
из колодца |
и др.). В этих |
случаях |
указатель задатчпка |
устанавливают на отметку шкалы, большую, чем номи нальная, и система управления нагревом осуществляет более интенсивное снижение температуры рабочего про странства колодца по ходу нагрева, чем при наискорей шем нагреве.
Такое перемещение указателя задатчпка ДЗФМ-3 эк вивалентно заданию более низкой допустимой темпера туры поверхности металла. Этот задатчик можно исполь зовать также для изменения темпа нагрева по сигналу от центральной вычислительной машины, управляющей работой всего отделения нагревательных колодцев.
Марки сталей, нагреваемых в условиях данного от деления нагревательных колодцев, часто без ущерба для качества нагрева можно разделить на 2—3 группы. В частности, в отделении нагревательных колодцев за вода «Азовсталь» нагревают в основном малоуглеродис тые стали н стали с повышенным содержанием углерода,
так что можно полагать, что все малоуглеродистые |
стали |
|
нагреваются примерно по графику нагрева Ст. 3, |
а ста |
|
ли с повышенным |
содержанием углерода — по графику |
|
нагрева стали М75. |
|
|
Элементы схемы: 1ПФ-4 в преобразователе ПФФ- |
||
6440, /Сі и 1 ДЗФМ-4 |
используются при нагреве Ст.З; эле- |
138
менты: 2ПФ-4, К2 и 2ДЗФМ-4 — при нагреве М75. Выбор режима нагрева осуществляют универсальным переклю чателем УП, имеющим 2 рабочих положения (см. рис. 35). Работу системы оптимального управления ха рактеризуют графики нагревов на автоматизированной ячейке нагревательных колодцев (рис. 36 и 37).
время, V
Рис. 36. Автоматическое управление нагревом слитков при |
нормаль- |
|||
поп длительности |
нагрева: |
|
|
|
/ — т е м п е р а т у р а |
ячейки; |
2 — температура |
поверхности |
слитка; |
3 — с р е д н я я температура |
металла |
|
|
На рис. 36 показан график нагрева десяти слитков Ст.Зкп в изложницах К-5. Температуру поверхности ма лоуглеродистой стали можно поднимать до 1325—1330° С, и в период томления температура поверхности поддер живалась автоматически на этом предельно допустимом уровне. Выдачу слитков произвели при достижении средней температурой металла уровня 1255° С.
Аналогично (рис. 37) вела система автоматики на грев десяти слитков Ст.4пс (предельная температура по верхности также 1325°С), но здесь выдача готового ме талла была задержана по организационным причинам на 15 мин. Поэтому система автоматики осуществила ступенчатый сброс температуры рабочего пространства колодца на 25 град при достижении средней темпера турой металла заданного уровня 1250—1255° С. Послед-
139
mie 15 мин нагрева ячейка находилась практически в ре* жиме холостого хода. Отметим, что кривыми 2 (темпера туры поверхности) на рис. 36 и 37 можно пользоваться только спустя 1 —1,5 ч после начала нагрева, когда
в основном завершаются переходные процессы, вызван ные неравномерным начальным распределением темпе ратуры по сечению слитка.
4. Ц И Ф Р О В А Я А В Т О М А Т И З И Р О В А Н Н А Я И Н Ф О Р М А Ц И О Н Н А Я С И С Т Е М А КОНТРОЛЯ НАГРЕВА М Е Т А Л Л А В НАГРЕВАТЕЛЬНОМ К О Л О Д Ц Е (АИС)
АИС функционирует на базе цифровой вычислитель ной машины и представляет в распоряжение сварщика и диспетчера отделения нагревательных колодцев циф ровую информацию о температуре слитков и выдает прогноз момента окончания нагрева. Эта информация используется производственным персоналом для объек тивной оценки состояния металла и планирования даль
нейшей работы |
колодцев — изменения |
теплового |
режи |
ма, определения |
очередности выдачи |
металла из |
ячеек |
и т. п. |
|
|
|
140
Автоматический расчетный контроль температуры Металла и прогнозирование момента окончания нагрева слитков основаны на следующих соотношениях: •
|
'о/ = 'ср ,_, + * ('я ч / -'2 |
+ < я ч / + Д'яч |
- |
/ср,_, ) ; |
|
|||||||||
|
|
|
k = |
- ^ |
|
- ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ат |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т + Ч |
|
• |
|
|
|
|
|
|||
|
|
tuo*i = 'h Ся,/ |
+ Д |
|
У |
+ |
Ѵ с Р / ; |
|
|
|
|
|
||
|
|
т = T i n ^ ч / ~ ^ с р / |
, |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
яч; |
ср.к |
|
|
|
|
|
|||
где |
tcp |
— средняя |
интегральная |
температура |
нагре |
|||||||||
|
|
ваемых |
слитков, °С; |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
^тіов — температура |
поверхности слитков, °С; |
|
|||||||||||
|
т0 —ожидаемое время до |
окончания |
нагре |
|||||||||||
|
|
ва, мин; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(я ч — температура |
рабочего |
пространства |
ячей |
||||||||||
|
|
ки колодца |
(по показаниям |
термопары |
и |
|||||||||
|
|
электронного |
потенциометра), °С; |
|
|
|||||||||
|
А/я ч —поправка |
к показаниям термопары по кон |
||||||||||||
|
|
трольному пирометру, |
град; |
|
|
|
|
|||||||
|
'ср.к — заданная |
средняя |
температура |
нагрева |
||||||||||
|
|
металла, °С; |
|
|
|
|
|
|
|
мин; |
|
|||
|
Ат — интервал |
квантования |
времени, |
|
||||||||||
|
|
j — текущий |
|
номер |
последовательности |
расче |
||||||||
|
|
тов; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ — 1 — предыдущий |
помер |
последовательности |
|||||||||||
|
|
расчетов; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т — постоянная времени |
нагрева |
слитков, мин; |
|||||||||||
|
къ |
fej—коэффициенты, |
зависящие |
от |
характери |
|||||||||
|
|
стики нагреваемых |
слитков. |
|
|
|
|
|
||||||
Величины Ат, tR4, |
AtK4, |
k\, k2, T, |
rc p .K вводятся |
в па |
||||||||||
мять |
машины вручную |
и |
автоматически; |
величины |
tcv, |
^пов, to являются выходными и выводятся на цифрозасвечивающее табло и печатающее устройство для исполь зования персоналом отделения нагревательных колод цев. Смена цифр на табло производится с интервалом дискретности Д т = 5 мин.
141