книги из ГПНТБ / Применение вычислительной техники на металлургическом заводе

Дятся на одном полукольце. В это время двигатель Д-32 включен в цепь питания и выходной вал двигателя через редуктор Р вращает рамку выходного преобразователя ПФ-4. Чем меньше угол между контактами / п 2, тем бы­ стрее в среднем вращается рамка ПФ-4.

Входной сигнал интегратора Esx скомпенсирован сигналом обратной связи Е(,.с. преобразователя ПФ-2. Одновременно с компенсацией входного сигнала реверсипнып двигатель РД перемещает подвижный контакт / интегрирующего элемента, так что

Величину £В ых(0) устанавливают рукояткой ручной перестановки РУ, сочлененной с рамкой преобразователя ПФ-4 через фрикционную муфту.

Электромеханический интегратор является реверсив­ ным, т.е. вал двигателя Д-32 вращается в различные сто­ роны в зависимости от фазы входного сигнала £n x. Ре­ верс осуществляется с помощью контакта Я, связанного с валом компенсирующего двигателя. Реверсивный ин­ тегратор более удобен в работе, чем нереверсивный час­ тотный интегратор ИЧС.

Для установки электрического и механического нулей электромеханического интегратора служит кнопка конт­ роля К- При нажатой кнопке контроля угол между кон­ тактами 1 и 2 равен 180°, контакт П разомкнут и двига­ тель Д-32 выключен.

Эксплуатация системы расчетного контроля темпера­ туры с электромеханическим импульсным интегратором показала, что замена интегратора существенно повысила надежность системы и облегчила ее наладку и обслужи­ вание. Среднее время безотказной работы достигло 400 н.

122

^пов Ф) ~ ^ І І Л '

k, п—постоянные.

Величины k и п для различных типов слитков приве­ дены в табл. 11.

Для расчетов остывания слитков представим слиток прямоугольного сечения в форме эквивалентного ци­ линдра таким образом, чтобы площади сечения реального слитка и его ци­ линдрической модели бы­ ли равны. Тогда радиус эквивалентного цилиндра

R равен для Р-10—0,425 м; для Р-9, Р-12—0,393 м; для Ф-2—0,382 м\ для К-5, К-6, К-7—0,380 м. Для того, чтобы произвес­ ти расчет остывания эк­ вивалентного слитка на ЭЦВМ, разобьем цилиндр

па 10 кольцевых слоев толщиной (рис. 28)

г= R 10

иобозначим температуры металла в центре каждого слоя tj{j=l, 2, 10).

Написав уравнения теплового баланса для каждого слоя, получим

Представим выражение (53) в форме, удобной для расчетов на ЭЦВМ:

125

2ХАт

pr3 (2/

где

ре конца плавления 1514° С;

126

процесс кристаллизации и остывания слитков после раз­ ливки.

веденный при 2ЯДт/рг2 =2-26-0,005/(7500-0.0382 ) =0,024;

127

Т а б л и un 12

Результаты расчета

я=0,36737; к=0,47186; ^ п л — г ! о к р = 1510° С; * O K P = 7 , 5 ° C , дал результаты, показанные в табл. 12.

Аналогичные расчеты могут быть проведены для дру­

температуры остывающих слитков на ЭЦВМ не являет­ ся абсолютно точным, поэтому желательно провести со­ поставление результатов расчета с данными производ­ ственной практики. Кривую остывания слитков, постро­ енную в координатах время — температура поверхности, можно перестроить в кривую остывания, построенную в координатах температура поверхности—средняя тем­ пература или время — средняя температура. Для этой цели в производственной практике целесообразно при­ менять комбинированный экспериментально-аналитиче­

затратить большее или меньшее количество тепла на их нагрев до требуемой конечной температуры перед выда­ чей на прокатный стаи.

Рассмотрим тепловой баланс колодца и выделим ту часть тепла, которая может быть использована для на­

потерь тепла через открытую крышку колодца при выда­ че и посадке слитков Q n и «активного» [40] топлива Qa , используемого для нагрева металла:

128

Qs = Qx.x - I - Q„ - I - Q,

Обозначим расход газа холостого хода ячейки колод­ ца Ѵх.х и длительность нагрева тн -

Тогда

<Эа = Qs — Qn — Vx.x Т„ M3.

При иагреве в колодце металла с начальной средней температурой, равной необходимой конечной средней

спуске жидкого шлака. Так, в колодцах завода «Азов-