книги / Прочность и колебания элементов конструкций
..pdf§ 24. ВЛИЯНИЕ ИЗМЕНЕНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ |
5 1 1 |
“ >esT7jM |
f arctST- |
1+ 1/26 /\ |
Рассмотрим еще случай, |
когда |
|
Fо |
|
|
COS ф |
COS3 ф |
Эта задача часто встречается при расчете параболических арок. Распор, возникающий при равномерном нагревании арки на всегда определяется по формулам (54) и (59). Первое приближение
даст для |
и'с |
|
|
|
|
|
|
|
{у— с) yds |
//» |
|
|
|
|
|
|
J |
(У—'c)ycos*(pdx = |
|
|
|||
[«Я |
EJ |
:Щ |
|
|
|||
|
= 1Г0 [ T { ^ - T + P iaictS ^ ) ~ f ( Y ~ P ^ S ^ j \ • |
||||||
Введя первое приближение для с по формуле (92), получим |
|
||||||
|
|
Г '1 _ |
/3 |
Г 1 I 1 / 1 |
1 |
\ п |
|
|
|
^ - 3 2 * ^ |
3 + 4 / (^4/ |
^ 4 |
^ |
|
|
Соответствующее приближенное значение распора: |
|
||||||
|
|
_16EJ0et |
|
l |
1 |
EJfj&t |
(98) |
|
|
l2 |
Я |
l2 m, |
|||
|
|
|
* df |
|
|
|
|
|
|
|
3 ^ 4 / , 4/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
arctg У - |
|
|
Таблица XVI содержит ряд численных значений коэффициентов ти т2 и mt.
Второе приближение получим, приняв во внимание продольную
силу: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[и'с]а = [и'с]1 |
1 |
,/г |
|
|
[и'сЪ + -щ р arctg^ = |
|
|
|
|||
+ щ |
j |
COS* ф dx = |
|
|
|
|
|||||
|
|
32EJ0 |
3 ^ 4 |
f |
|
4/ |
1 |
arctg |
|
||
|
|
|
arctg |
*)• |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
16E J 0Ft |
|
|
|
|
|
|
|
EJ0Bt |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
m- |
(99) |
|||
l2 |
+ |
- f |
- |
|
|
|
. 4to . 4f |
= l2 |
|||
|
- |
|
|
|
|
|
|
||||
|
3 ^ |
4/ ( |
4/ |
|
|
|
+ 7 T arctgT |
|
|
|
|
|
|
|
|
arctg |
|
|
|
|
|
$ 2 4 . В Л И Я Н И Е И З М Е Н Е Н И Я Т Е М П Е Р А Т У Р Ы |
513 |
Численные значения коэффициента т 2 помещены в той же таб лице XVI.-
Третье приближение для распора мы получим, учитывая пере резывающую силу. Тогда, принимая k=3, получим
М з = [« а .+ * J = K L + щ ( т - р arcte i ) =
16£У0в<
№ ! .=
JLJ _ _ L /± . |
П Г ( - ^ - 2 a r c t g |
3 + 4 / ( 4 / |
arctg |
|
( 100)
Численныезначения коэффициента т , помещены в таблице XVI. Наконец, учтем влияние продольной силы и изгибающего момен та на кривизну и на сжатие продольной оси. Для с мы примем его
полное выражение по формуле (91) и определим и'с по полной форму ле (54). Тогда распор получит следующее значение:
Значения коэффициента ту помещены также в таблице XVI. Рассмотрение таблицы XVI показывает, что первое приближение для # t для очень пологих арок дает совершенно неудовлетворитель ные результаты. Второе приближение дает значительные погрешно сти только для арок сравнительно большой толщины. Влияние нор мальной силы и момента на кривизну и на сжатие продольной оси весьма мало и может не приниматься во внимание при расчетах. Так же незначительно влияние смещения нейтральной оси при замене
£Sp на E J .
Определив Ht, можно легко составить таблицу максимальных напряжений в ключе и пятах, возникающих от повышения темпера туры. Для очень пологих арок они будут величинами того же по рядка, что для круговой арки (см. таблицу X).
5 1 4 Р А С Ч Е Т У П Р У Г И Х А Р О К
§ 25. Действие вертикальной равномерно распределенной нагрузки
В случае загружения арки вертикальной равномерно распреде ленной по всему пролету нагрузкой параболическая продольная ось совпадает с веревочной кривой, и арка может быть рассчитана
при помощи общих формул (69). |
|
равенствам: |
||||
Рассмотрим арку, |
удовлетворяющую |
|||||
|
г _ _ |
^*0 . |
J =_ |
JQ |
|
|
|
|
COS ф ’ |
COS3 ф ' |
|
|
|
В этом случае первая из формул (69) дает нам |
|
|
||||
|
S |
ds |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5EFp co s ф |
Н,о |
(«а |
|
|
|
М' = Нв- |
|
1/2 |
|
|
||
|
|
\т п |
|
^ c- i*<pd* |
|
|
|
|
о |
|
о |
|
|
или, принимая во внимание, что для параболы |
|
|
||||
а = arctg |
/ Г |
*1/2 |
|
|
1 |
, |
, |
j cos* <pdx = p arctg |
|
||||
получим: |
|
м* = н Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
( 102) |
||
Вторая из формул (69) дает нам следующее: |
|
|
||||
Н’ —Е& |
[ т |
- “ + т |
( т - ' ,агс1в -5 г)] ■ |
Заменяя с его приближенной величиной (92), а и'с— величиной, установленной предыдущим параграфом,
,Is
Uc~~2 E J0m •
получим:
Н ' = Н лт -& - |
(103) |
Эта приближенная формула дает для обратного распора величи ны, очень близкие к точным. Чтобы иметь полное выражение для Я ', нужно взять для с полную формулу (91). Тогда будем иметь:
Н' = Нт |
l - 4 ^ arctg ^ + H - ^ |
(104) |
5 1 6 |
Р А С Ч Е Т У П Р У Г И Х А Р О К |
|
|
|
|
|
|
первое приближенное значение: |
|
|
|
|
//2 |
i f |
[Р |
|
M i = — 177 S (y— cH x—x o)dx |
||
|
EJ„ 31* |
L 2 |
Полагая
(b)
мы можем переписать его в следующем виде:
М .—
Соответствующее приближенное значение распора, вызванного грузом, равным единице, будет
( , 0 5 >
Учитывая продольную и поперечную силы, получим:
М . - М . - ( * - 1 ) |
|
|
|
|
1 ) ^ In |
|
|||
и для распора |
|
|
|
|
|
|
|
||
гin |
is t |
/1 |
3 |
|
^ |
1 |
In- р*+- |
Г1Т1 „ |
|
1 + i6 (ft_1)7 r n* (i-« )a ' ' “ р*+*г |
|||||||||
[ " ] . = Т Т |
(1—") |
—, , 45 |
I |
|
.. |
, 4/ . .45 |
i l |
|
|
|
|
|
1 + l 6 T |
T |
(1_ft)arotg T + * “4 |
/»f f |
|
(106)
Некоторые численные значения множителя т , вычисленные для случая fc=3, приведены в таблице XVII. Эта таблица показывает нам, что величина т мало зависит от положения груза на арке и, напротив, находится в сильной зависимости от пологости и толщины арки. По мере того как эти два фактора уменьшаются, т прибли жается к единице и приближенная формула (105) дает результаты, все более близкие к точному значению Н. Заметим, что величины, полученные для распора с помощью формулы (106), относящейся к параболическим аркам, мало отличаются от соответствующих величин, полученных с помощью формулы (76), выведенной для кру говых арок, когда эти две арки одинаково пологи и имеют одинако вую толщину в ключе. Это позволяет применить иногда формулу
|
|
§26. ЛИНИИ |
ВЛИЯНИЯ |
ДЛЯ |
ПАРАБОЛИЧЕСКОЙ АРКИ |
5 1 7 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
XVII |
|
\ |
к |
f |
I |
|
|
f _ I |
|
|
f |
|
|
f 1 |
|
\ |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1~ 12 |
|
1 8 |
|
|
t ~ 4 |
|
|
l ~ 2 |
|
||
п \ |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
|
|
10 |
20 |
30 |
10 |
20 |
30 |
10 |
20 |
30 |
10 |
20 |
30 |
|
1 |
0,440 0,749 0,869 |
0,635 0,868 |
0,937 |
0,869 0,962 0,982 |
0,964 |
0,990 |
0,996 |
|||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
0,442 0,749 |
0,869 |
0,638 |
0,869 |
0,937 |
0,871 0,962 0,982 |
0,964 |
0,990 |
0,996 |
|||
|
8 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0,450 0,753 |
0,872 |
0,648 |
0,873 |
0,939 |
0,879 0,965 0,984 |
0,965 |
0,990 |
0,996 |
|||
|
4 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0,478 0,766 |
0,878 |
0,684 0,886 |
0,945 |
0,909 0,973 0,988 |
0,976 |
0,993 |
0,997 |
||||
|
8 |
(106) при предварительных расчетах, когда продольная ось арки отличается от параболы.
Вычислим теперь изгибающий момент в ключе. Величина М с находится по формуле (67), содержащей члены
I t 2 |
а |
v'h"= — щ § (x— x j d x -f ~ |
j cos <p siii <p d<p = |
‘ ds |
1 l |
EJ ~ |
E J0 2 • |
Величина M c в первом приближении представится так:
lMJ 1= w ( i - x o ) * = T n'- |
(Ю7) |
Лучшее приближение мы получим, приняв для v’k" значение, учитывающее влияние изгибающего момента на сжатие оси: