книги из ГПНТБ / Качанов Н.Н. Рентгеноструктурный анализ (поликристаллов) практическое руководство
.pdfния растворенного элемента. Для этой цели необходимо предвари тельно экспериментально найти зависимость а — f (с).
Определение малых содержаний углерода в мартенсите. Метод
определения содержания углерода в твердом растворе по измене
нию применим лишь при содержании углерода больше 0,6—0,7%,
так как при меньших концентрациях дублет не разделяется и изме |
||
нение межплоскостных расстояний уловить не удается. Однако на |
||
практике в закаленных сталях содержание углерода в мартенсите |
||
часто не достигает этой величины. Тогда для определения концен |
||
трации углерода можно применять метод, основанный на измерении |
||
расширения линии на рентгенограмме (В. А. Ланда). Метод состоит |
||
в нахождении междублетного расстояния б по общей ширине линии |
||
на рентгенограмме и вычислению по величине б содержания угле |
||
рода. Большое значение при этом имеет выбор линии на рентгено |
||
грамме. Для стали, не содержащей остаточного аустенита, расчет |
||
целесообразно проводить по ширине дублета [(110)]— [(101) (011) ]; |
||
при наличии остаточного аустенита на расширение этой линии влияет |
||
линия |
(111) аустенита, |
расположенная почти под тем же углом. |
В этом |
случае расчет |
целесообразно проводить по линии дублета |
[(112)] - [(211) (121)].
Соотношение между интенсивностями составляющих дублета тетрагоналыюсти составляет 1 : 2, т. е. такое же, как соотношение между интенсивностями линий КИ1 и Ка2; стедовательно, для опре деления междублетного расстояния может быть применена кривая,
приведенная ранее (см. фиг. 21).
Вэтом случае по измеренной суммарной ширине линии дублета В
иширине линии эталона Во находят величину междублетного рас стояния б.
За эталон принимают образец, отпущенный при такой темпера
туре (обычно 250—275°), когда углерод уже выделился из мартен сита, а процесс снятия искажений решетки еще не начался. После определения расстояния б содержание углерода в мартенсите нахо дят по графикам зависимости между АФ и содержанием углерода.
На фиг. 43 и 49 даны такие графики для линий (110) на Сг-излу- чении и (211) на Fe-излучении.
Рассмотрим пример применения метода для закаленной с 950*
стали 45, содержащей 0,46% С по данным химического анализа. Ширина фотометрической кривой (211) на Fe-излученип для этой
стали составляла (в выбранном масштабе) 36 мм, |
величины |
||
Во — 24 мм, |
— 0,73. По графику |
фиг. 21 находим -&■ = 0,52 |
|
■ б — 17,2 мм, что соответствует .*0,80 |
По графику фиг. |
43 находим, |
что содержание углерода в твердом растворе составляет 0,42%.
4. ИССЛЕДОВАНИЕ ДИАГРАММ СОСТОЯНИЯ
Изготовление и обработка образцов. При выборе исходных материалов для исследования диаграммы состояния очень важным
фактором является химическая чистота компонентов. Очень неболь-
122
шие примеси, порядка долей процента, могут оказывать существен ное влияние на физические свойства сплавов и изменять их фазовый состав. Следует также специально выбирать материал тигля, в ко тором проводят изготовление сплава, так как иногда сплав реаги рует со стенками тигля, что также приводит к изменению состава фаз.
Плавку следует проводить в вакууме или в инертной, или восста новительной атмосфере (аргон, водород), во избежание окисления; плавка в воздухе под флюсом часто приводит к загрязнению сплава неметаллическими включениями. После окончания плавки в инерт ной атмосфере газ следует откачать и охлаждать сплав в вакууме во избежание возникновения пузырей.
Для достижения равновесия сплавы следует охлаждать медленно, с длительными выдержками в районе температур солидуса'. О сте пени достижения равновесного состояния судят по размытию линий на рентгенограммах. Например, на рентгенограмме сплава Ni—Al
(54,5% ат. |
Al), отожженного после плавки в течение 3 суток |
при 1000,* |
линии, соответствующие отражениям под большими |
углами, были размыты. Увеличение выдержки до 6 суток привело
к лучшему разделению Ка-дублета, а отжиг при 1300° в |
течение |
3 суток привел к очень четкому разделению дублета на |
рентгенов |
грамме. Приведенные данные показывают, что температура отжига оказывает большее влияние на равновесие в сплаве, чем время вы держки. При перитектическом превращении равновесие наступает гораздо медленнее, чем при других фазовых переходах.
При изготовлении образцов следует применять ряд рассмотрен ных ранее приемов при напяливании порошка и термической обра ботке во избежание изменения фазового состава и периодов решетки фаз. Если в состав сплава в основном входят хрупкие промежуточные
фазы, то изготовление |
порошка, |
как правило, удобнее |
проводить |
с помощью разбивки |
заготовки |
молотом и дальнейшего размола |
|
в агатовой ступке под толуолом во избежание окисления. |
При изго |
||
товлении порошков из пластичных сплавов особенно |
необходим |
отжиг для снятия напряжений, так как линии на рентгенограммах неотожженных сплавов могут быть настолько размыты, что затруд нят идентификацию фаз и определение периодов решетки.
Важным фактором при изготовлении образцов является также
контроль температуры отжига или при использовании метода за калки — контроль температуры выдержки перед закалкой. Если линии на рентгенограмме сплава, прошедшего термическую обра ботку, размыты, это обычно связано с неоднородностью состава слитка или недостаточным отжигом для снятия напряжений. В этом
случае обычно проводят отжиг оставшейся части слитка при более высокой температуре (вблизи точки плавления) и повышают темпе
ратуру отжига порошка.
Процесс изготовления сплавов путем спекания порошков чистых металлов имеет ряд специфических особенностей, описанных в спе циальных работах. Высокотемпературные области диаграмм состоя ния исследуют обычно методом съемки при высоких температурах, рассмотренным ранее, или методом закалки с разных температур.
123
В последнем случае рентгеновское исследование следует проводить-
возможно быстрее после термической обработки, так как многие про мышленные сплавы являются стареющими и при выдержке даже при комнатной температуре быстро изменяют состав фаз и период решетки.
Приближенное определение границ фазовых областей. Для иссле
дования фазовых областей на диаграмме состояния целесообразно проводить съемку серии рентгенограмм в стандартной камере от образцов с различным содержанием компонентов. Определение гра ниц областей существования фаз проводят методом «исчезающей фазы», т. е. определяют концентрации компонентов, соответствую щих исчезновению линий каждой фазы на рентгенограммах. По мере приближения к границе двухфазной области интенсивность линий одной из фаз на рентгенограмме уменьшается.
Для определения положения границы строят кривую интенсив ности самой сильной линии исчезающей фазы в функции состава и экстраполируют ее к нулевой интенсивности. Точка пересечения экстраполированной кривой с осью абсцисс соответствует положе нию границы двухфазной области для данной температуры закалки.
Чувствительность метода зависит от ряда факторов и в благо приятном случае (определение по линии большой интенсивности,
удачный выбор излучения) может достигать 0,2% ат. Присутствие сильного фона на рентгенограмме снижает точность построения гра ницы фазовых областей до 0,5—1 % ат (например для сплавов Fe—Ni).
При применении метода исчезающей фазы следует иметь в виду,
что после размола порошок иногда состоит из однофазных частиц различного размера и при просеивании в некоторых фракциях со держатся преимущественно частицы одной из фаз. Поэтому для опре
деления границ фазовых областей следует по возможности иссле довать непросеянные порошки сплавов.
Неточность определения границ фазовых областей часто связана
восновном с неточностью измерения температуры при закалке, а не
сошибками при рентгеноструктурном исследовании.
Точное определение положения границ фазовых областей. Дан
ные, полученные методом исчезающей фазы, уточняются путем прецизионного определения периода решетки сплавов. Первым
этапом исследования при этом является нахождение зависимости между периодом решетки сплава и составом в однофазной области.
Сплавы соответствующих составов отжигаются при различных тем пературах для получения равновесного состояния и затем закали ваются. При этом, если твердый раствор не пересыщен, то период
решетки одинаков для различных температур закалки. Действитель ный состав сплавов одного и того же номинального состава, зака ленных с разных температур, должен оставаться постоянным, по этому сегрегация в исследуемых сплавах недопустима.
Следующий этап состоит в измерении периода решетки той же фазы в соседней двухфазной области на диаграмме состояния. Пе риод решетки для каждого равновесного состава сплава в двухфаз ной области не меняется при постоянной температуре. При измене нии температуры меняется равновесный состав фаз и период решетки.
124
Поэтому график изменения периода решетки в функции температуры идет горизонтально в однофазной области и отклоняется от горизон тали в двухфазной.
Заключительным этапом исследования является построение по двум полученным кривым границы однофазной и двухфазной обла стей на диаграмме состояния. Метод построения можно разобрать на примере исследования диаграммы состояния Ag—Си. В резуль
тате измерения периодов решетки однофазных сплавов различного ■состава была построена прямая (фиг. 44,а). График на фиг. 44,6 по строен путем измерения периодов решетки однофазных и двухфаз ных сплавов при закалке с различных температур. Участок диа граммы состояния Ag—Си, построенный по этим двум графикам,
дан на фиг. 44,а,в. Например при 4,2% Си период решетки однофаз-
О
ного сплава составляет 4,052 А (фиг. 44,а), а изменение периода ре шетки с температурой начинается при 630* (фиг. 44, б). По этим
данным находим, что при 630* граница фазовой области соответ ствует 4,2% Си. При применении описанного метода частичное раз деление фаз, которое может произойти при просеивании, не влияет на точность измерений, так как измеряется не относительное коли чество фазы, а период решетки.
Ошибка ’ в определении положения границы фазовой области зависит от точности определения постоянной решетки. Погрешность в определении концентрации твердого раствора соответствует Ас =
Да
= — , где а — изменение постоянной решетки сплава при рас
творении 1% ат. второго компонента. В рассматриваемом случае
среднее значение а = 4,05 А, величина А а при измерениях по ли
нии (511) |
(О’= 80)* |
составляет |
2>10-4, |
а = 0,0045 А % |
ат и |
Ас = |
= 4,4- |
10~2% ат. |
|
|
|
4,5 • 10-3 |
|
|
|
|
|
Следует |
отметить, что график зависимости периода решетки от |
||||
состава фазы часто |
не является |
строго |
прямолинейным, |
поэтому |
не следует проводить экстраполяцию прямой на большом участке.
В общем случае ошибка при построении границы растворимости описанным методом обратно пропорциональна тангенсу угла наклона кривой зависимости периода решетки фазы в однофазной области от
состава. Если период решетки сплава почти не меняется с составом
(например в сплавах А1 — Ag), то рассмотренный метод вообще неприменим.
Основные источники ошибок в определении положения границы растворимости: недостаточно равновесие состояния сплава; окисле ние поверхности образцов; возгонка одного из компонентов; загряз нения, вызванные диффузией при контакте с окружающими веще ствами (стенки тигля, газовая фаза и др.); искажения решетки, воз никшие вследствие резкого охлаждения, напиливания порошка или
при шлифовании; дробление блоков, вызванное теми же причинами;
изменение состава поверхностного слоя вследствие избирательного
действия реактивов при травлении.
125
При исследовании двухфазной области диаграммы особенно существенны ошибки, возникающие за счет отсутствия равновесия в сплавах. Если степень пересыщения в двухфазном сплаве неве лика и скорость диффузии незначительна, то процесс достижения равновесия может быть очень длительным (сотни и даже тысячи часов). Поэтому иногда прибегают к предварительной холодной деформации образцов, ускоряющей рекристаллизацию и процесс достижения равновесия. Иногда превращение оченьидет* быстро,
и высокотемпературное состояние (например аустенит в железо углеродистых сплавах с малым содержанием углерода) не удается сохранить даже при очень больших скоростях ох
лаждения.
Существуют различные ме тоды уменьшения влияния рас смотренных факторов.
Фиг. 44. Построение границы |
Фиг. 45. |
Концентрационный тре |
растворимости в системе Ag — Си. |
угольник |
для тройной системы. |
Одним из лучших методов является предварительная гомогени зация сплава, опиливание и дробление. После этих операций поро
шок под вакуумом или в атмосфере инертного газа запаивается в сте клянные пли кварцевые ампулы. Ампулы отжигаются при заданной температуре в течение достаточно длительного времени, затем быстро погружаются в воду и разбиваются. После этого порошок собирают
иизготовляют образцы для рентгеновского исследования. Иногда применяют специальные установки для нагрева образцов в вакууме
ипропускают охлаждающую жидкость или газ непосредственно через контейнер с образцом. Особое внимание следует обращать на химический анализ порошка. При этом нужно проводить раздельное определение количества каждого компонента. Расчет по разности
проводить нельзя, так как содержание пыли, влаги и прочих загряз нений в порошке может доходить до 1%.
Особенности исследования тройных систем. Для приближенного
определения границ двухфазных областей и вершин трехфазных тре
угольников на тройных диаграммах может быть применен рассмо
126
тренный выше метод исчезающей фазы. При применении этого ме тода следует иметь в виду, что в тройных сплавах часто встречаются переходные структуры неравновесного состава, дающие на рентгено
граммах сильно размытые линии. Максимальная точность определе ния положения границ при благоприятных условиях в этом случае та же, что и для бинарных сплавов.
Точное построение границ фазовых областей проводится методом измерения периодов решетки. Первым этапом является определение изменения периодов в однофазных областях трех бинарных диа грамм, затем измеряют периоды решетки для однофазных областей тройной диаграммы.
Каждая фаза в любом трехфазном сплаве имеет те же значения периода решетки, что и сплав в соответствующей вершине трехфаз ного треугольника. Например, периоды решетки a-фазы в сплавах с составами Р и V (фиг. 45) одинаковы. Таким образом, путем срав нения периодов решетки сплавов с концентрациями, близкими к положению вершины трехфазного треугольника, находят поло жение этой вершины и, повторяя этот процесс для двух остальных вершин, определяют положение границ трехфазной области на диа грамме.
Для определения положения границ двухфазных и однофазных областей изучают серию сплавов внутри двухфазной области. На рентгенограмме каждого двухфазного сплава (например Q на фиг. 45) присутствуют линии двух фаз с составами и, следовательно, перио дами решетки, соответствующими концам коноды для этого сплава (точки у и z на фиг. 45). Следовательно, при изменении состава сплавов (т. е. перемещении точки Q) точки у и z также переме щаются, определяя форму границы между двухфазными и однофаз ными областями.
Последним этапом построения диаграммы является соединение точек, отвечающих границам фазовых областей. Объем работы при построении границ фазовых областей в тройной системе очень велик.
Например, при построении диаграммы с исследованием всего кон центрационного треугольника с интервалами составов 2,5% ат. не обходимо исследовать 741 сплав. Поэтому при исследовании трой ных диаграмм сначала проводят приближенное определение границ
фазовых областей, а затем изучают только составы, близкие к гра ницам. Применение этого метода для системы Fe—Ni—Al позволило без ухудшения точности исследовать только 130 сплавов с интерва лами концентраций 2,5% ат.
Для иллюстрации метода на фиг. 46 приведены результаты этого исследования. Белые, наполовину черные и черные кружки пред ставляют соответственно сплавы, содержащие одну, две и три фазы. Диаграмма состояния, основанная на данных фиг. 46, дана на фиг. 47. Однофазные области на диаграмме имеют белый цвет, двух фазные заштрихованы и трехфазные — черные.
Для облегчения выбора составов сплавов для приближенного определения периодов решетки следует иметь в виду ряд общих закономерностей. Обычно фазы, расположенные вдоль сторон кон-
127
центрационного треугольника, простираются на значительные рас стояния внутрь треугольника, и количество однофазных областей, изолированных от сторон треугольника, невелико. Иногда границы фазовых областей расположены почти параллельно линиям, соот ветствующим равным электронным концентрациям (отношение числа валентных электронов к числу4атомов). Если на двух сторонах кон центрационного треугольника «имеются фазы со сходной структу рой и одинаковыми электронными концентрациями, то через весь
концентрационный треугольник может идти однофазная область.
Фиг. 46. Результаты определения фазо- |
Фиг. |
47. |
Диаграмма |
состояния |
||
вого состава сплавов в системе |
Fe — Ni— Al, построенная по данным |
|||||
Fe — Ni —Al: |
фиг» |
46. |
Однофазные |
области |
не |
|
О — однофазные сплавы; О — двухфазные |
заштрихованы, |
двухфазные |
за- |
|||
сплавы; ф — трехфазные сплавы» |
штрихованы, |
трехфазные — зачер |
нены.
Практическое построение полных диаграмм состояния тройных сплавов часто очень затруднено и другими причинами. Например,
сплавы, не находящиеся в состоянии равновесия, не подчиняются
правилу фаз, — в сплавах могут содержаться переходные структуры,
исчезающие при отжиге (мартенсит, и другие фазы в стареющих сплавах), упорядоченные структуры и т. д. Поэтому для правильного построения диаграмм состояния многокомпонентных систем следует применять наряду с рентгеновским анализом и другие методы иссле дования (термический, дилатометрический, металлографический ана
лизы, измерение физических свойств).
5. РЕНТГЕНОВСКИЙ АНАЛИЗ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ СТАЛИ
При изучении явлений, протекающих в сплавах, в процессе тех или иных операций термической обработки стали проводятся главным образом следующие исследования: рентгеновский анализ закалки стали и рентгеновский анализ отпуска стали.
Анализ закалки стали имеет своей задачей изучение превращения аустенита в мартенсит. Полнота превращения аустенита в мартенсит может быть установлена по составу фаз в стали в исходном состоянии
•128
(т. е. при температуре закалки) и в закаленном. Следовательно, за дача рентгеновского анализа закалки стали сводится к определению фазового состава закаленной стали, т. е. к фазовому анализу.
Как известно, мартенсит представляет собой пересыщенный твердый а-раствор. Степень тетрагональности решетки мартенсита
прямо пропорциональна количеству растворенного в |
нем углерода. |
||||||||
Поэтому образование |
в |
стали |
(содер |
|
|
|
|||
жащей более 0,6—0,7% |
С) |
мартенсита |
|
|_ |
(111) д |
||||
приводит к появлению на рентгенограмме |
u-Fe(011) |
___ |
(ио)М |
||||||
новой системы линий. |
|
|
|
|
а 1-е(он) |
|
|||
На фиг. |
48 дана схема взаимного рас |
|
|
|
|||||
положения линий феррита, мартенсита и |
|
|
|
||||||
аустенита. Из схемы видно, |
что |
вместо |
|
— • |
(002)Д |
||||
каждой линии a-Fe появляются две ли |
|
|
|
||||||
нии. Таким образом, рентгенограмма |
|
|
|
||||||
мартенсита |
состоит |
из |
пар |
близко рас |
|
|
|
||
положенных |
друг |
|
к |
другу |
линий |
|
|
|
|
[(011) (101)1 и (110), |
(002) и [(020) (200)], |
|
|
(002) И |
|||||
(112) и [(121) (211)], (220) |
и |
1(022) |
(202)1 |
|
|
||||
и т. д. |
|
|
|
|
|
|
a-Fe (рог) |
|
(ого) м |
Расстояние между |
парными линиями |
|
|
(гоо)п |
|||||
|
|
|
зависит от тетрагональности решетки, оно
тем более, чем больше углерода содер жится в мартенсите.
Если встали менее 0,6—0,7% С, тетрагональность мартенсита столь мала, что парные линии сливаются, образуя
одну достаточно сильно размытую линию.
При определенных условиях закалки полное превращение аустенита в мартен сит не наступает, поэтому в стали сохра няется некоторое (иногда очень большое)
количество остаточного |
аустенита. |
Если |
в закаленной стали |
количество |
оста |
|
(оог)Д |
|
(11г) М |
a-Fe (иг) |
(121) м |
(211) п |
|
|
— (из)д |
|
__^-(222}Д |
a-Fe (огг) |
. _ ^(022) м |
|
Г\(202)' |
|
(гго)М |
Фиг. 48. Схема взаимного расположения линий фер рита, мартенсита и аусте нита на рентгенограммах.
точного аустенита больше 4—5%, то на
рентгенограмме, снятой с такой стали, появятся линии аусте
нита, интенсивность которых тем больше, чем выше содержание аустенита. При наличии такой рентгенограммы можно сделать вы вод, что исследованная сталь состоит из двух фаз — мартенсита и
аустенита. Этим самым будет осуществлен первый этап анализа — качественный фазовый анализ. В некоторых случаях подобный ка чественный фазовый анализ может быть вполне достаточным для ре шения стоящих перед исследователем задач.
При проведении фазового анализа необходимо пользоваться диаграммами состояния соответствующих систем.
Рассмотрим кратко вопрос о том, с какими фазами обычно прихо
дится встречаться при проведении фазового анализа сталей.
Углеродистая, а также низколегированная сталь в зависимости от вида термической обработки могут содержать следующие фазы:
9 Заказ 1935. |
129 |
феррит или твердый а-раствор, имеющий объемно-центрированную
кубическую решетку (а = 2,8605 А); мартенсит или пересыщенный твердый а-раствор, имеющий объемно-центрированную тетраго
нальную решетку, периоды которой зависят от содержания угле
рода (при содержании 0,8% С а = 2,854 А и с = 2,963 А); карбид
железа или цементит |
(химическое соединение— ),*РезС |
имеющий |
|
ромбическую решетку |
о |
о |
о |
(а = 4,518 А, |
Ъ = 5,069 А, с |
= 6,736 А); |
остаточный аустенит или твердый у-раствор, имеющий гранецентрп-
рованную кубическую решетку, период которой также зависит от количества содержащегося в у-фазе углерода (при содержании 0,7% С
а = 3,58 А, а при 1,4% С а = 3,616 А).
В легированных карбидообразующпми элементами сталях, кроме указанных фаз, могут встречаться специальные карбиды. Например,
в хромистой стали марки Х12Ф1, кроме а- |
и у-фаз, |
присутствует |
в |
= 13,94 |
о |
тригональный карбид Сг7Сз (а = 4,496 А; с |
А). В стали, |
содержащей 0,7% С, 18,38% Сг также присутствует тригональный карбид Сг7Сз, но при температуре отпуска выше 550° появляется новый карбид Сг4С, т. е. имеет место перераспределение хрома.
Всложных сталях могут также встречаться: карбид хрома СггзСе
скубической решеткой (а = 10,64 4- 10,73 кХ); карбид хрома СгзСг,
имеющий |
ромбическую |
решетку |
(а — 11,46 |
кХ, |
b = 5,62 кХ, |
|||
с = 2,821 |
кХ); |
сложные |
карбиды |
(FeW)sC, |
(FeMo)s С, (CoW)s С, |
|||
имеющие кубические решетки (а = 10,9 |
4- 11,1 |
кХ); |
карбид воль |
|||||
фрама WC, имеющий гексагональную решетку |
(а = 2,91 кХ, с — |
|||||||
= 2,838 кХ); |
карбид вольфрама |
W2C |
с |
гексагональной решет |
||||
кой (а = 2,986 |
кХ, с = 4,712 кХ); |
карбиды титана TiC, ванадия VC, |
ниобия NbC, циркония ZrC, имеющие примитивные кубические ре
шетки (тип NaCl) |
(aTiC = 4,29 4- 4,32 кХ, аус = 4,15 4- 4,16 |
А, |
aNbc = 4,44 4- 4,46 |
A, aZiC = 4,66 4- 4,68 А). |
|
Приведенный выше перечень, конечно, не исчерпывает всего |
||
многообразия фаз, встречающихся в сплавах. |
как |
|
Необходимо иметь в виду, что если присутствие таких фаз, |
мартенсит и аустенит, можно зафиксировать на рентгенограмме, непосредственно снятой со шлифа закаленной стали, то обнаружить
карбидные фазы подобным образом можно далеко не всегда. Это объясняется тем, что количество карбидных фаз в стали обычно отно сительно невелико.
По этой причине для проведения фазового анализа сталей, со держащих карбиды и интерметаллические фазы, применяется спе
циальная методика, |
включающая также и карбидный анализ. |
||||
к |
Таким образом, |
качественный |
фазовый анализ сталей сводится |
||
получению |
рентгенограмм, их |
расшифровке, |
индицированию и |
||
к |
заключению |
о фазовом составе |
исследуемой |
стали. |
* В низколегированных сталях карбид может быть более сложным, на пример (FeCr) 3С.
130
В ряде случаев данных о качественном составе сталей (спла вов) оказывается недостаточно. Например, данные о качественном фазовом составе сталей не могут дать полного представления о про цессах, протекающих в сталях при термической обработке. В связи с этим возникает вопрос о соотношении находящихся в сплаве фаз,
т. е. о количественном фазовом анализе, который проводится глав
ным образом по методу гомологических пар.
Весьма полезные сведения качественного характера может дать анализ взаимного расположения пар линий мартенсита закаленной углеродистой стали. Чем ниже температура закалки, тем ближе
друг к другу расположены пары линий! мартенсита. При очень низ кой температуре закалки карбиды почти не будут растворены, что приведет к обеднению аустенита по углероду. По этой причине тетрагоналыюсть мартенсита, образовавшегося при закалке, будет ничтожна и парные линии сольются вместе, образуя линии, соответ ствующие решетке a-Fe. Например, при закалке стали марки У13
с 730° раздвоение линий не наблюдается, что свидетельствует о не
полном растворении карбидов.
В случаях, когда сталь при закалке охлаждается с несколько
меньшей скоростью, чем критическая, между парами линий по
является фон или так называемое внутреннее размытие линий. Это объясняется те'м, что вследствие пониженного содержания углерода тетрагональность мартенсита (в некоторой части его объема) умень шена. При недостаточной выдержке стали при температуре нагрева под закалку сталь не успевает перейти полностью в равновесное со
стояние, т. е. в такое состояние, при котором углерод равномерно распределен по всему объему аустенита; кроме фона между парными линиями (внутреннее размытие), появляется также размытие внеш них сторон линий (внешнее размытие).
Анализ отпуска стали. При исследовании отпуска сталей изучают механизм процесса распада мартенсита при различных температурах
(различные стадии распада), процессы выделения карбидной фазы и ее состояние в зависимости от Температуры, влияние легирующих элементов на процессы отпуска.
Одним 'из признаков, свидетельствующих о, распаде мартенсита при отпуске, является уменьшение количества растворенного углерода с повышением ’ температуры отпуска.
При этом уменьшение количества растворенного в мартенсите углерода сопровождается уменьшением ширины полосы линий рент генограммы. Таким образом, по ширине линии рентгенограммы можно определить количество оставшегося в твердом растворе углерода.
На фпг. 49 дап график зависимости ширины полосы линий (110) —
(011) от содержания углерода. Каждой температуре отпуска соответ ствует оцределенное количество углерода, остающееся в растворе даже при очень длительных выдержках. Таким образом, для опре деления степени распада мартенсита при отпуске необходимо найти количество углерода, оставшегося в твердом растворе.
Для этой цели необходимо снять серию рентгенограмм с закален
ных сталей, содержащих различное количество углерода, измерить
9* |
131 |