книги из ГПНТБ / Поне Ю.П. Расчет и конструирование аппаратуры проводной связи учеб. для техникумов
.pdf(или размагничивания); б) для схемного увеличения временных параметров реле. Такие обмотки должны иметь малое сопротив ление при возможно большем числе витков. В некоторых схемах одну из действующих обмоток используют одновременно и в ка честве вспомогательной замедляющей обмотки.
О б м о т к и с о п р о т и в л е н и я используются вместо ре зисторов и выполняются способом бифилярной намотки. Разме щаются эти обмотки над остальными обмотками реле.
К о н с т р у к т и в н ы е з а м е д л и т е л и служат для увеличения времени срабатывания и времени отпускания реле. Замедлители для реле РПН изготовляют из нескольких слоев медного неизолированного провода диаметром 0,51 мм; замедли тели для реле РЭС-14— из медной трубки (втулки), насаженной на сердечник. Доля обмоточного пространства, занятого замедли
телем, характеризуется также процентным заполнением по R и |
w. |
||||||
Данные |
короткозамкнутых |
обмоток |
реле |
РПН |
приведены |
||
в табл. 7.15. |
Эффективность |
замедлителя |
тем |
больше, |
чем выше |
||
его электропроводность G, Ом - 1 . |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Таблица |
7-15 |
|
|
|
Данные короткозамкнутых обмоток реле РПН |
|
|
|||
Высота, |
мм |
Число рядов |
kR |
|
|
G, кОм |
|
провода |
|
|
|
||||
1 |
|
2 |
9,9 |
|
15,2 |
105 |
|
2 |
|
4 |
21,7 |
30,4 |
170 |
|
|
|
|
6 |
35,3 |
45,6 |
220 |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
Все обмотки реле всегда наматывают согласно, т. е. в одну сторону (начало обмотки припаивают к лепестку с меньшим но мером, конец— к лепестку с большим номером).
Последовательность расчета. Порядок расчета катушек реле следующий: 1) устанавливают, какие виды обмоток должно иметь, данное реле; 2) определяют последовательность размещения отдельных обмоток на катушке реле; 3) рассчитывают параметры каждой обмотки, начиная с нижней; при этом для действующих обмоток вначале определяют условия работы каждой обмотки в схеме, затем выбирают способ расчета обмотки и вычисляют ее параметры; в последнюю очередь определяют фактические коэф фициенты надежности действия реле при работе рассчитанной об мотки во всех предусмотренных схемой режимах; 4) проверяют общее заполнение обмоточного пространства катушки; 5) выпол няют проверочный расчет мощности, рассеиваемой обмотками реле.
Расчет сопротивления обмоток реле. Задачей расчета обмоток является определенние по некоторым заданным параметрам всех остальных параметров обмоток. Обычно предварительно задан-
180 |
/ |
ными параметрами обмотки являются диаметр провода и омиче ское сопротивление. Выражения (7.16)—(7.19) в каждом конкрет ном случае и при каждом режиме работы могут принимать вполне определенные значения, обусловленные правыми частями этих уравнений. Отношение w/R зависит от диаметра провода обмотки, возрастая с его увеличением. Поскольку при одном и том же ко личестве витков сопротивление обмотки из тонкого провода больше сопротивления обмотки из толстого провода, то в первом при
ближении диаметр провода может быть выбран |
по рассчитанным |
||
из выражений (7.16)—(7.19) значениям |
w/R с |
помощью графы |
|
wmax/Rmax |
таблицы обмоточных данных |
(например, табл. 7.12 для |
реле РПН). Проводом выбранного диаметра можно намотать об мотку с любым омическим сопротивлением. При выборе омиче ского сопротивления обмотки следует учесть максимальную ра бочую температуру обмоточного провода и в результате — макси мально допустимую мощность нагрева катушки Ртах- Отсюда минимальная величина сопротивления обмотки не должна быть меньше значения
|
|
|
Я т т ^ - н ^ - . |
|
|
(7.29) |
||||
|
|
|
|
|
|
'max |
|
|
|
|
где |
U — напряжение |
на обмотке. |
|
|
|
|
||||
|
П р и м е р 7.1. Дл я намотки реле РПН применен провод ПЭЛ с максималь |
|||||||||
ной |
рабочей температурой |
Т2 — 95° С. Превышение температуры |
окружающей |
|||||||
среды |
над температурой провода |
в нормальных |
условиях |
составляет: А 7 В = |
||||||
= Тв |
— 7\ = 30° С. Произвести |
расчет |
для напряжения U = 60 |
В. Из выра |
||||||
жений |
(7.26) и (7.27) находим: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
95 — 20 = 30 + |
13 Р д 0 П ; |
|
|
||||
|
|
|
D |
7 5 - 3 0 |
|
„ _ |
п |
|
|
|
|
|
|
Р д о п = |
гд — = |
3,5 |
Вт. |
|
|
||
|
По формуле (7.29) определяем: |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
60 |
2 |
|
|
Ом. |
|
(7.30) |
|
|
|
Я т ! п З з ^ « * Ю О 0 |
|
||||||
|
|
|
|
о,о |
|
|
|
|
|
|
|
Максимальное сопротивление обмотки по выбранному диаметру |
|||||||||
провода однозначно определяется |
по таблице обмоточных данных |
|||||||||
и равно значению Rmax |
(см. табл. |
7.12). |
|
|
||||||
|
Значения сопротивлений, реализуемые выбранным диаметром |
|||||||||
провода в диапазоне |
между |
Rmax |
|
и |
Rmln, |
могут |
быть |
получены |
при разных параметрах обмотки. Так, если выбрать для обмотки сопротивление, близкое к Rmin, то мы получим, совершенно оче видно, малое заполнение обмоточного пространства катушки, опре деленную экономию материала и уменьшение стоимости обмотки. Однако при малом значении сопротивления обмотки расход элек троэнергии будет велик. При максимальном же сопротивлении обмотки стоимость материала окажется высокой, а расход элек троэнергии — низким. Суммарные затраты имеют выраженный
181
минимум при каком-то значении R = RonT |
(рис. 7.15). Поскольку |
||
расход электроэнергии является функцией |
времени, то с увеличе |
||
нием продолжительности нахождения реле под током значение |
R0nr |
||
имеет тенденцию сдвига в сторону |
Rmax- |
|
|
Практически, при расчете реле, предназначенных для вклю чений и обладающих высоким быстродействием, сопротивление обмотки рассчитывают близким к Rmn; при расчете же реле дли тельно находящихся во включенном состоянии, сопротивление обмотки рассчитывают близким к Rmax; при расчете нормально работающих реле, к которым не предъявляются специальные тре
бования, сопротивление обмотки вы бирают равным 2—3 кОм.
|
|
|
|
|
Расчет |
катушки. |
После расчета |
||||||
|
|
|
|
|
параметров |
всех обмоток |
реле |
опре |
|||||
|
|
|
|
|
деляют |
суммарное |
заполнение обмо |
||||||
|
|
|
|
|
точного |
пространства с учетом |
'коэф |
||||||
|
|
|
|
|
фициентов |
полноты |
каждой обмотки: |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
Rmin |
Ronm |
"max |
|
* |
£ |
= |
^ |
к . з |
+ Е k |
m K . о l |
+ |
|
|
Рис. 7.15. Зависимость затрат 3, |
|
|
|
|
|
(=1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
{п— 1) А, |
(7.31) |
||||||||
•связанных |
с обмоткой, от ее со- |
|
|
|
+ |
||||||||
противления |
R: |
|
|
где П |
|
|
|
|
|
реле; k w „ , |
|||
1 - расход меди; 2 - |
расход элек- |
|
ЧИСЛО ОбмОТОК |
||||||||||
троэнергии; 3 — суммарные затраты |
„ „ „ „ |
|
|
„ „ „ л „ „ „ |
„ „ „ |
|
|||||||
|
|
|
|
|
доля |
обмоточного |
пространства, за |
||||||
лем (см. табл. 7Ab);kwi |
|
нимаемая конструктивным замедлите |
|||||||||||
— коэффициент заполнения по виткам для |
|||||||||||||
каждой |
обмотки; kn |
0 |
. — соответствующий этой обмотке |
коэф |
|||||||||
фициент полноты (см. табл. 7.12); |
А — доля обмоточного |
про |
|||||||||||
странства, занятая |
изоляционной |
|
прокладкой |
(А = |
0,025 для |
||||||||
реле РПН и А = 0,027 для РЭС-14). |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Величина £ |
kw не должна превышать |
0,96. |
|
|
|
|
|||||||
Проверочный расчет обмоток реле производят по двум |
кри |
||||||||||||
териям: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) по |
мощности, |
|
рассеиваемой |
|
обмотками |
реле; |
нагрев ка |
тушки считается допустимым, если мощность, рассеиваемая всеми
одновременно |
работающими обмотками, не |
превышает вели |
|
чины |
Р т а х , указанной в табл. 7.1; величину |
Ртах рассчитывают |
|
для |
наихудших |
условий работы; |
|
б) по фактическому коэффициенту запаса — с помощью одного из выражений (7.16)—(7.19), подставляя в него фактические зна чения числа витков и сопротивления обмотки; значение факти ческого коэффициента запаса для проверяемого режима работы должно быть больше необходимого коэффициента запаса, рассчи танного по выражению (7.22).
Ниже на отдельных примерах показана последовательность расчета обмоток реле РПН с помощью табл. 7.12 и 7.13. Расчет обмоток проведен без учета условий работы реле в схеме.
Л 82
П р и м е р |
7.2. Расчет |
катушки однообмоточного реле РПН . Для намотки |
|||||||||||||
применен |
провод ПЭЛ диаметром |
d = 0,09 мм; омическое |
сопротивление |
ка |
|||||||||||
тушки должно |
быть R = |
2700 Ом. Исходя |
из этих данных, |
рассчитываем число |
|||||||||||
витков w и процент заполнения обмоточного |
пространства |
катушки. |
Расчеты |
||||||||||||
приведены |
в табл. 7.16. Заполнение |
по сопротивлению определяем по |
формуле |
||||||||||||
|
|
|
|
|
kR |
|
=•§-•№, |
|
|
|
|
|
|
||
где R — заданное сопротивление, |
равное 2700 |
Ом, a |
.Rn — сопротивление |
для |
|||||||||||
d — 0,09 мм, равное 4030 Ом (см. табл. 7.12). |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
К |
примеру |
7.2 |
|
|
|
Таблица |
7.Ш |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Обмотка |
Диаметр (мм) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Заполнение |
|
|
|||
|
и марка |
«обм- ° м |
|
|
|
|
катушки, |
|
.•"обм |
||||||
|
|
провода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
|
1 |
0,09 ПЭЛ |
|
|
2700 |
|
67 |
— |
74,8 |
|
90,5 |
|
21 700 |
|||
Подставив |
эти значения |
в формулу, приведенную |
выше, находим: |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
, |
2700-100 |
|
„ п / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ = - Т о з о — = 6 7 % - |
|
|
|
|
|
|
||||
Заполнение по виткам находим |
в табл. 7.13, из которой |
вытекает, |
что для |
||||||||||||
k% ~ 67% |
коэффициент kw = 74,8%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Коэффициент полноты обмотки kn. 0 для |
провода |
диаметром |
d = |
0,09 |
ми |
||||||||||
равен 1,21 |
(см. табл. 7.12). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Суммарное |
заполнение |
катушки находим по формуле (7.31): |
|
|
|
||||||||||
|
|
Е*» |
|
= |
* » * п . о |
= 74.8.1.21 = |
90.5%. |
|
|
|
|
||||
Число |
витков находим |
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
kwwn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w -. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку |
ш п для d = |
|
0,09 мм равно |
29 000 |
(см. табл. 7.12), |
то |
|
|
|||||||
|
|
|
|
^ |
74,8-29 000 |
^ |
2 l |
m |
|
|
|
|
|
||
П р и м е р |
7.3. Расчет |
|
катушки трехобмоточного реле РПН . Приводим |
||||||||||||
исходные данны е для расчета: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
„ , |
|
|
Сопротив- |
|
Диаметр про- |
|
|
|
|
||||
|
|
Обмотка |
ление, Ом |
|
.вода ПЭЛ, мм |
|
|
|
|||||||
|
|
1 |
|
|
|
= |
100 |
|
а\ |
= 0,17 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
R2 |
= |
1000 |
|
d2 |
= |
0,08 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
Я з = 450 |
|
4 = 0 , 1 1 |
|
|
|
|
Результаты расчета сводим в табл. 7.17.
Расчет первой обмотки производим по аналогии с примером 7.2. Между первой и второй обмотками прокладывается изоляционная прокладка, занимаю щая 2,5% обмоточного пространства катушки. Поэтому, kwi = 38 + 2,5 =
18а
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 7.17 |
|
|
|
|
К примеру |
7.3 |
|
|
|
Диаметр (мм) |
|
|
|
Заполнение |
||
Обмотка |
и марка |
^Обм' |
° м |
|
катушки, |
°"обм |
|
|
провода |
|
|
|
% |
|
|
1 |
0,17 ПЭЛ |
100 |
28,3 — -> 38 |
41,8 |
3500 |
||
|
|
|
|
|
2,5 |
2,5 |
|
|
|
|
|
30,6 <- — 40,5 |
|
|
|
2 |
0,08 ПЭЛ |
1000 |
15,8 |
16,1 |
19,6 |
5850 |
|
46,4 |
56,6 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2,5 |
2,5 |
|
|
|
|
|
49,1 <- — 59,1 |
|
|
|
3 |
0,11 ПЭЛ |
450 |
24,9 |
21,4 |
25,0 |
|
|
|
|
|
4200 |
||||
|
|
|
|
74,0 |
80,5 |
91,4 |
|
|
|
|
|
|
|||
= 40,5%. Такому |
kwl соответствует kRl = 30,6% (см. табл. 7.13.) |
Определяем |
|||||
заполнение |
второй |
обмотки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 0 0 ( М 0 0 |
15,8%. |
|
|
|
|
|
|
6340 |
|
|
|
Общее заполнение по сопротивлению первой и второй обмотки составляет:
|
k R l + R 2 |
= |
30,6-f- 15,8 = |
46,4%, |
|
|||
соответствующее |
суммарному |
k w l + W 2 |
= |
56,6%. |
|
|
|
|
Заполнение |
по виткам второй |
обмотки |
|
|
|
|||
|
|
|
• kw, |
= 56,6 — 40,5= |
16,1%. |
|||
Заполнение |
обмоточного |
пространства второй |
обмотки |
|||||
|
kW2kn.m |
= 16,1-1,22= |
19,6%. |
|
||||
Число витков второй обмотки |
|
|
|
|
|
|||
|
|
19,1-36 500 |
5850. |
|
|
|||
|
|
|
|
100 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
Расчет третьей обмотки производится аналогично. |
|
|||||||
П р и м е р |
7.4. Расчет катушки |
реле РПН с двумя обмотками, намотан |
||||||
ными поверх короткозамкнутой обмотки, выполненной в четыре ряда. |
||||||||
Исходные данные для расчета: |
|
|
|
|
|
|||
|
Обмотка |
|
Сопротив |
Диаметр про |
||||
|
|
ление, Ом |
вода ПЭЛ, мм |
|||||
|
1 |
|
Я г |
= |
130 |
dx |
= |
0,13 |
|
2 |
|
R 2 |
= |
2500 |
d% |
= |
0,08 |
184
|
|
|
К |
примеру 7.4 |
|
Таблица 7.18 |
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
Диаметр (мм) |
|
|
|
|
Заполне |
|
|
Обмотка |
|
|
|
|
ние ка |
|
||
и марка |
«обм' |
° м |
** |
|
ш обм |
|||
|
тушки, |
|||||||
|
провода |
|
|
|
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коротко- |
|
|
|
|
21,7 |
30,4 |
30,4 |
|
замкнутая |
0,13 |
п э л |
130 |
|
13,4 |
14,9 |
17,4 |
2 200 |
1-я |
|
|||||||
|
|
|
|
|
35,1 |
45,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2,5 |
2,5 |
|
|
|
|
|
|
37,5 <- — 47,8 |
|
|
|
2-я |
0,08 |
ПЭЛ |
2500 |
39,4 |
35,0 |
42,7 |
12 750 |
|
|
|
|
|
|
76,9 |
82,8 |
93,0 |
|
При расчете катушки реле РПН с короткозамкнутой обмоткой величи ну потерь обмоточного пространства от короткозамкнутой обмотки берем по данным табл. 7.15. Результаты расчета сводим в табл. 7.18.
В первой строчке таблицы указываем коэффициенты заполнения по сопро тивлению и числу витков, эквивалентные высоте окна, занимаемого короткозам кнутой обмоткой. В остальном расчет производим, как в примере 7.3.
Расчет |
обмоток |
реле с |
магнито- |
управляемыми контактами |
произво |
||
дится аналогично |
только |
что рас |
|
смотренным |
расчетам. Для |
каждой |
конструкции реле с МК существуют
таблицы, |
аналогичные |
табл. |
7.12 |
и |
|||
7.13 |
для реле Р П Н . |
В |
табл. 7.19 |
и |
|||
7.20 |
приведены |
данные |
для |
расчета |
|||
катушек |
трех- |
и |
четырехконтакт |
||||
ных |
реле |
РЭС-51. |
|
|
|
|
Температурный режим реле сМК и связанная с ним допустимая мощ ность рассеяния с катушкой реле определяются габаритами катушки и зависят, таким образом, от коли чества МК, имеющихся в реле. Такая зависимость для реле РЭС-51 дана на рис. 7.16.
Расчет величин замедления реле. Время притяжения якоря реле за висит от индуктивное™ обмотки, которая пропорциональна квадрату числа витков:
L = kw\ |
(7.32) |
ЛТ°С |
и |
100 \ |
|
80 |
|
60 |
//Я3/ |
40 |
|
|
Ху |
20 |
|
1 |
Р,8т |
Рис. 7.16. Зависимость превы шения температуры AT от мощ ности рассеяния Р для реле РЭС-51
Цифры у кривых — количество магнитоуправляемых контактов (МК> реле
185
|
|
|
|
|
|
Таблица 7.19 |
|
Таблица обмоток трех- и четырехконтактных реле РЭС-51, |
|||||
|
выполненных |
проводом марки ПЭЛ |
|
|
||
d, MM |
Rn, Ом |
|
kn.o |
|
ш т а х |
wmax |
|
|
|
|
|
|
^тах |
0,06 |
5350 |
17 700 |
1,23 |
4190 |
14 450 |
3,5 |
0,07 |
3060 |
13 840 |
1,23 |
2360 |
11 250 |
4,8 |
0,08 |
1870 |
11 080 |
1,22 |
1482 |
9 080 |
6,1 |
0,09 |
1211 |
9 070 |
1,21 |
965 |
7 490 |
7,8 |
0,10 |
752 |
6 940 |
1,19 |
612 |
5 830 |
9,5 |
0,11 |
530 |
5 920 |
1,17 |
440 |
5 060 |
11,5 |
0,12 |
384 |
5 100 |
1,15 |
326 |
4 440 |
13,6 |
|
|
|
|
|
Таблица 7.20 |
|
Соотношение между |
коэффициентами kw и kR |
|
||
|
для катушек трех- и четырехконтактного реле РЭС-51 |
|
|||
Исходные |
Искомые величины |
Исходные |
Искомые |
величины |
|
величины |
|
|
величины |
|
|
|
** |
ъ |
|
kR |
|
|
Kw |
|
|
||
1 |
0,69 |
1,35 |
60 |
55,3 |
64,5 |
10 |
8,14 |
12,2 |
70 |
65,9 |
73,9 |
20 |
16,8 |
23,6 |
80 |
76,8 |
82,8 |
30 |
25,9 |
34,5 |
90 |
88,2 |
91,5 |
40 |
35,2 |
44,9 |
100 |
100 |
100 |
50 |
45,1 |
54,9 |
|
* |
|
где k — коэффициент пропорциональности. От количества витков •обмотки зависит поэтому и время притяжения якоря.
Время срабатывания и отпускания реле зависит, |
помимо того, |
и от коэффициента запаса реле на срабатывание |
и удержание. |
При большом запасе по току срабатывания время притяжения якоря уменьшается. При большом запасе по току удержания время отпускания возрастает.
186
к |
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20000 |
|
|
|
|
|
|
W000 |
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
2 |
3 |
>f |
к, |
|
|
Рис. 7.17. Зависимость |
времени сраба |
Рис. 7.18. Зависимость времени |
||||
тывания реле ^ с р |
от коэффициента за |
срабатывания реле |
/С р от коэф |
|||
паса на срабатывание |
kcp |
фициента запаса |
на срабатыва |
|||
Цифры у |
кривых |
— количество витков |
ние feCp |
|||
|
|
обмотки |
|
Цифры у кривых — количество слоев |
||
|
|
|
|
|
короткозамкнутой обмотки |
О) |
(-) |
б) |
|
(-) |
|
|
В) |
|
|
|
|
А |
|
||||
|
1 |
А . |
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
S • |
|
|
|
|
А |
|
Ш |
, |
А |
|
|
А 1 |
\w2;R2 |
A |
L |
\w2,R2 |
А I |
\w2;R2 |
|
Рис. |
7.20. Способы |
получения |
|
небольших |
замедле |
|||
н и й ^ — на |
срабатывание |
и |
отпускание; |
б — на |
||||
|
срабатывание; |
в — на |
|
отпускание |
|
187-
Зависимость времени срабатывания реле от коэффициента за паса на срабатывание и количества витков обмотки приведена на рис. 7.17. Видно, что tcp становится почти постоянным при достижении определенных значений коэффициента на срабатыва ние (kcp > 2,5).
Замедления срабатывания и отпускания реле можно добиться различными способами. Один из наиболее распространенных спо собов получения небольших замедлений заключается в примене нии короткозамкнутых витков у плоских реле типа РПН или медных втулок у реле РЭС-14. Короткозамкнутую обмотку вы полняют, наматывая под основной обмоткой 2, 4 или 6 слоев голой медной проволоки диаметром 0,51 мм.
Изменение времени срабатывания реле в зависимости от ко личества слоев короткозамкнутой обмотки показано на рис. 7.18. На рис. 7.19 даны кривые для определения времени отпускания реле в зависимости от коэффициента запаса на удержание и коли чества слоев короткозамкнутой обмотки у реле. Кривые даны для реле с пластинами отлипания толщиной 0,1 мм. Определяя время отпускания реле с другими толщинами пластин отлипания, необходимо вводить поправочные коэффициенты, равные 0,8; 0,7; 0,6 и 0,4 при толщине пластины отлипания соответственно в 0,15; 0,2; 0,3 и 0,5 мм.
Наличие производственных допусков на изготовление может привести к тому, что фактическое время срабатывания и отпуска ния реле в какой-то мере (до ±30% ) отклонится от значений •определяемых кривыми.
Другим, тоже весьма распространенным способом получения небольших замедлений является закорачивание одной из рабочих обмоток реле постоянно или контактами самого реле. В за висимости от примененной схемы (рис. 7.20) можно замедлить как срабатывание, так и отпускание, или же то и другое вместе.
Расчет замедления в этом случае производят, приравнивая эффективность действия такого включения к эффективности дей ствия короткозамкнутой обмотки из голой медной проволоки.
Сначала определяют отношение w*4R, где |
R — сопротивление |
|
короткозамкнутой |
цепи, w — количество витков короткозамкну |
|
той обмотки. Это |
отношение приравнивают |
данным табл. 7.15 |
и время срабатывания и отпускания определяют по соответствую щим кривым для короткозамкнутых витков.
Применяя указанные способы, можно получить замедление на срабатывание порядка 30—50 мс, а замедление на отпускание — порядка 200—250 мс.
Для получения больших |
замедлений |
применяют |
термо-реле |
||
или |
схемные |
способы замедления — подключение конденсатора |
|||
параллельно |
обмотке реле. |
В этом случае |
замедление |
можно до |
|
стичь |
нескольких десятков |
секунд. |
|
|
.188
Г лава |
8 |
Типовые элементы
§8.1. Резисторы
Ваппаратуре проводной связи находят применение очень мно гие типовые, стандартизованные и нормализованные детали и функциональные блоки (резисторы, конденсаторы, полупроводни ковые элементы — диоды и триоды, элементы микроэлектроники — интегральные схемы, обеспечивающие выполнение требуемых
электрических и логических функций). Широко используются в АПС и такие специфичные элементы, как магнитные сердечники, лампы с холодным катодом, индикаторы. Настоящую главу, в которой даны основные технические параметры типовых эле ментов и определена последовательность их выбора, мы начи наем с описания наиболее распространенных из этих элементов — резисторов.
Классификация. Резисторы делятся на п о с т о я н н ы е , сопротивление которых нельзя изменить в процессе эксплуатации;
п е р е м е н н ы е (или |
потенциометры) и |
р е г у л и р у е м ы е , |
|
сопротивление |
которых |
изменяют только |
в процессе настройки |
аппаратуры с |
применением отвертки или |
другого инструмента. |
По материалу, из которого изготовлены токопроводящие части резисторов, они делятся на проволочные и непроволочные. В п р о- в о л о ч н ы х резисторах токопроводящим элементом является проволока с высоким удельным сопротивлением (константан, ни хром, манганин и др.). Н е п р о в о л о ч н ы е резисторы в свою очередь подразделяются на пленочные и объемные. Токопрово дящим элементом в п л е н о ч н ы х резисторах являются тонкие металлические или углеродистые пленки, наносимые на электро изоляционные основания или смеси, состоящие из токопроводящих компаундов, наполнителей и связок (композиционные резисторы), в о б ъ е м н ы х резисторах —• стержни из полупроводникового материала.
В силу таких преимуществ, как меньшие габариты и масса, дешевизна и простота изготовления, наибольшее распространение в АПС получили непроволочные резисторы.
Параметры. Постоянные резисторы характеризуются следу ющими параметрами: номинальным сопротивлением, классом точ ности, номинальной мощностью рассеяния, электрической проч ностью, зависимостью сопротивления от частоты, стабильностью сопротивления, уровнем собственных шумов, конструктивным ис полнением, сроком службы, стоимостью, массой, габаритами.
Н о м и н а л ь н о е с о |
п р о т и в л е н и е —• это величина |
сопротивления, указываемая |
на корпусе резистора. В АПС при |
меняются резисторы с сопротивлением от нескольких ом до не скольких мегом. Для удобства производства и использования
189