книги из ГПНТБ / Поне Ю.П. Расчет и конструирование аппаратуры проводной связи учеб. для техникумов
.pdfона составит т (б с р — б т а б л ) и может достигнуть величин, близ ких к величине поля допуска корректируемого звена. Если в та ких условиях провести коррекцию хх у k-то звена, то его поле допуска резко изменится, т. е. резко изменится требуемый класс точности. В отдельных случаях величины допуска может даже нехватить. Во избежание этого рекомендуется уже при назначе нии допусков своевременно варьировать соседними классами точ ности. При правильном подборе классов точности величина хг мала, и после коррекции класс точности корректируемого звена
от точности остальных |
звеньев значительно не отличается. |
||||||||||||||||||||||
П р и м е р |
4.3. Расчет |
прямой |
задачи |
методом одного |
класса |
точности. |
|||||||||||||||||
Надо рассчитать одну из размерных |
цепей |
номеронабирателя. |
|
|
|
||||||||||||||||||
1. Зарисовываем эскиз (рис. 4.15) и заполняем |
первые три графы табл. 4.7. |
||||||||||||||||||||||
|
2- В[С р — |
|
|
|
7 , 5 + 2 1 + |
1,5+15 + |
7,2- |
6,9 |
|
*9,7 мм; |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6\ |
|
1,2 |
|
0,2 мм. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
с р = • т |
|
6 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Назначаем |
5 класс |
точности. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
S1 |
= |
7,5+ 0 ' 2 |
мм; |
в 2 |
= |
2 1 - ° ; ^ мм; |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В 3 |
= |
1,5—0,12 мм; |
В 4 = |
15+0,12 мм; |
|||||||
Рис. 4.15. Схема размерной цепи В |
|
|
В 6 = |
7,2—0,2 мм; |
В 6 |
= |
6,9—о,2 мм. |
||||||||||||||||
4. ^ |
6 1 |
= |
0,2 + |
0,28 + |
0,12 + |
0,24 + |
0,2 + |
0,2 = 1,24 мм > |
бд = |
1,2 мм. |
|||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. ху |
= 1,2 — 1,24 = — 0,04 мм. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
6. |
б 5 = б 6 + |
х 1 |
= |
0 , 2 + |
( — 0,04) = 0,16 мм; |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
В 5 |
= |
7,2—о,2 + хх = |
|
7,2—о,1б мм. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
7. |
^ |
Si = |
0,2 + |
0,28 + 0,12 + |
0,24 + |
0,16 + |
0,2 = |
1,2 мм = бд. |
|||||||||||||||
|
8. |
ВА max расч = |
Е ^rnax ~ |
Е*т1п = |
( 7 - 7 + 1 5 |
' 1 2 |
+ 6 > 9 ) |
~ |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
— (20,58 + |
1,38 + |
7,04) = |
0,72 мм. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
9. Х2 |
= ВА max — Вд max расч = 0,6 — 0,72 = —0,12 ММ. |
|
|||||||||||||||||||
10. |
В"5 = В5 — х2 |
= |
7,2_о,1б — ( — 0,12) = |
7,32-0,16 |
7,2±g;^ |
мм. |
|||||||||||||||||
|
1 1 |
• Яд min расч = |
£ |
^min ~ |
£ |
^ т а х = |
(7.5 + 14,88 + |
6,7) |
- |
||||||||||||||
|
|
|
|
— (20,86+ 1,5 + |
7,32) = — 0, 6 |
м м = В Д т ! п . |
|
|
|
|
|||||||||||||
12. В |
табл. 4.7 |
вписываем |
окончательные |
|
величины: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Bj = 7,5+ |
',2 |
|
в 2 |
= |
21^8:42м м ; |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
0 ; - мм; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
В3 |
= |
1,5 |
•0,12 |
мм; |
|
В л |
|
15 ± 0,12 мм; |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
ВЬ |
= 7.2±{}$ |
мм; |
В 6 |
= |
6,9 ..п0,2, мм |
|
|
|
|
|
|
90
|
Расчетные данные |
размерной |
цепи В, |
мм |
Таблица 4.7 |
||
|
|
||||||
Обозна |
|
Характеристика звеньев |
|
Окончатель |
|||
|
|
|
|
|
|
||
чение |
Номинал |
Вид |
Макси |
Минимум |
Поле |
ные |
|
|
посадки |
мум |
допуска |
величины |
|||
-> |
7,5 |
А |
7,7 |
|
7,5 |
0,2 |
75+0,2 |
S i |
|
||||||
|
|
||||||
% |
21 |
X |
20,86 |
|
20,58 |
0,28 |
2 ] - о , 1 4 |
|
z l - 0,42 |
||||||
<- |
|
С |
1,5 |
|
1,38 |
0,12 |
|
в3 |
1,5 |
|
ll5—0,12 |
||||
-> |
15 |
± |
15,12 |
|
14,88 |
0,24 |
15+0,12 |
в. |
|
||||||
|
|
||||||
<- |
7,2 |
Подлежит |
(7,25) |
' |
(7,0) |
(0,2) |
7 2 + 0 Д 2 |
ВЪ |
|||||||
|
|
корректи |
|
|
|
|
|
|
|
ровке |
|
|
|
|
|
ве |
6,9 |
С |
6,9 |
|
6,7 |
0,2 |
6.9_0 ,2 |
|
0 |
± 0 , 6 |
0,6 |
|
—0,6 |
1,2 |
0+0,6 |
§ 4.6. Расчет на неполную взаимозаменяемость
Основные положения. При нормальном законе распределения 99,73% всех величин замыкающего звена располагаются в более узком участке, чем все поле допуска б д , а именно в пределах
±3сг |
от центра |
группирования. |
Этот суженный |
участок |
в |
рас |
|||||||
четах |
размерных |
|
цепей |
на |
неполную |
взаимозаменяемость |
|||||||
принимается |
за |
поле допуска |
|
|
|
|
|
||||||
замыкающего звена бд с т : |
|
|
|
Таблица |
4.8 |
||||||||
|
бда = |
|
2йтЛ , |
(4.46) |
|
|
|||||||
|
|
Зависимость процента риска Р от t |
|||||||||||
где t — коэффициент, |
характе |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
ризующий |
процент |
|
риска |
Р |
t |
Р |
t |
|
р |
||||
при нормальном |
законе распре |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
деления (табл. |
4.8). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Используя |
положение |
тео |
3,89 |
0,01 |
2,57 |
|
1,0 |
||||||
рии |
вероятностей о |
квадратич |
3,29 |
0,1 |
2,5 |
|
1,2 |
||||||
ном |
суммировании |
среднеквад- |
3,00 |
0,27 |
2,3 |
|
2,0 |
||||||
ратических |
отклонений |
|
|
||||||||||
|
2,88 |
0,4 |
2,0 |
|
4,5 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2,8 |
0,5 |
1,93 |
|
5,0 |
|
|
|
2Х |
|
(4.47) |
2,7 |
0,7 |
1,65 |
10 |
|||||
|
|
|
2,6 |
0,9 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
91
а также формулы (4.29) и (4.46), выводим формулу расчета поля допуска замыкающего звена размерной цепи при неполной взаи мозаменяемости бД ( Т
б Д а = 2toA = 2t | / £ о? = 2 t |
^. |
= / |
М ? ; |
На практике |
часто |
бывает необходимо рассчитать размерную |
|
цепь при |
неизвестных |
законах распределения величин у состав |
|
ляющих |
звеньев, |
так |
как производство изделия еще не начато. |
В таких случаях рекомендуется назначать всем звеньям один
коэффициент |
Хг = К2 = , • • • • , = А.т = Кср, величина |
которого |
назначается |
в зависимости от количества составляющих |
звеньев |
в размерной |
цепи. Чем больше этих звеньев, тем больше |
вероят |
ность нормального закона распределения.
Практические наблюдения показывают, что при пяти и более составляющих звеньях закон распределения замыкающего звена
будет |
достаточно близок к нормальному, и поэтому следует выбрать |
||
кср |
= |
При т = |
Зч-4 рекомендуется брать Кср = 1/6; при т = |
= |
2 — надо брать |
%ср = V 3 . |
|
|
При таком подходе формула (4.48) приобретает вид |
Обратная задача. Как и при полной взаимозаменяемости возможны две задачи — прямая и обратная. Обратную задачу можно решить как методом одинакового влияния, так и методом одного класса точности.
Расчет размерной цепи на неполную взаимозаменяемость ве дут в той же последовательности, что и расчет на полную взаи мозаменяемость. Отличие только в расчете величины замыкающего
звена, осуществляемом под конец. |
Сам расчет надо вести только |
||||
по средним |
значениям звеньев. |
Если коэффициенты |
асимметрии |
||
<Х[ известны, то расчет ведут по центрам группирования, |
добавляя |
||||
к средним значениям звеньев величину асимметрии |
± а б / 2 . |
||||
Прямую |
задачу нахождения |
величины |
замыкающего звена |
||
при неполной взаимозаменяемости решаем |
следующим |
образом: |
1.Зарисовываем эскиз рассчитываемого места, обозначаем звенья размерной цепи и подготавливаем таблицу исходных дан ных.
2.Рассчитываем по формуле (4.36) среднее значение замыка ющего звена.
3.Задаемся определенным процентом риска, и по табл. 4.8 для данного Р получаем значение коэффициента t,
92
4. Рассчитываем поле допуска замыкающего звена при непол ной взаимозаменяемости. Если коэффициенты Kt всех звеньев известны, то для расчета используем формулу (4.48).
Если законы распределения фактических величин составляю щих звеньев неизвестны, то назначаем один коэффициент Хс р в зависимости от количества составляющих звеньев, и поле допуска замыкающего звена рассчитываем по формуле (4.49).
5. Записываем в подготовленную таблицу результат расчета. Если нет какого-либо доминирующего звена с большой асиммет рией распределения фактических размеров, то с большой достовер ностью можно принять отсутствие асимметрии у замыкающего звена, т. е. а д = 0. Поле допуска замыкающего звена как при полной, так и при неполной взаимозаменяемости, располагается симметрично среднему значению замыкающего звена Л Д с р и за
писывается |
в следующем |
виде: |
Л д |
= Л Д с р ± — y ~ |
, например Л д = 0 , 2 ± 0 , 1 мм. |
6. Чтобы выявить эффективность расчета на неполную взаи мозаменяемость, обычно по формуле (4.S Т) или по формулам (4.34) и (4.35) рассчитывается поле допуска замыкающего звена при полной взаимозаменяемости.
Если расчет размерной цепи ведется для изделия, которое выпускается уже серийно, или если процессы известны и имеется возможность выявить у всех составляющих звеньев коэффициенты а и Я, то можно провести уточненный расчет Л д и б Д а по форму лам, приведенным в литературе.
П р и м е р 4.4. Расчет размерной цепи на неполную взаимозаменяемость при обратной задаче. Продолжим ранее начатый расчет зазора в редукторе но меронабирателя.
1—4 — см. пример 4.2. При расчете на максимум—минимум было получено:
|
Л д |
= |
0^; Ц мм; б д |
= 0,58 мм. |
|
|
5 - ё Д0 = ' ] Л с Р Е |
б? |
= |
З ] / " - ! - (ОД2 + |
0,122 + 0,22 + |
0,162) = °.36 мм. |
|
6- Л Д а |
= Л Д с р ± _ | ^ - = 0 , 4 2 + 0 , 1 8 - 0 |
$ $ |
мм . |
Вывод: поле допуска значительно уже, чем при расчете на максимум—ми нимум, и минимальный зазор можно уменьшить примерно на 0,2 мм, так как 0,58—0,36 = 0,22 мм.
Прямая задача. Расчет ведут так же, как и при полной взаимо заменяемости, но в начале расчета сознательно увеличивают поле допуска замыкающего звена до условной величины б д и в дальней шем рассчитывают допуски звеньев, как при полной взаимоза меняемости с 2}бг = бд.
Поле допуска замыкающего звена при неполной взаимозаме няемости б Д о окажется тем уже суммы полей допусков всех состав-
93
ляющих звеньев 2 8£ , чем большим принят процент риска и чем больше звеньев в размерной цепи. Практически, при Р — 0,27% и количестве составляющих звеньев т ^ 6 поле допуска замыкаю щего звена вдвое уже, а при т ^ 5— в 1,5 раза уже суммы полей допусков составляющих звеньев. Это учитывается при назначе нии условного допуска замыкающего звена б д .
Расчет размерной цепи на неполную взаимозаменяемость ведут
втакой последовательности:
1.Зарисовывают эскиз рассчитываемого места, обозначают звенья размерной цепи и подготавливают таблицу исходных дан ных.
2.Рассчитывают ориентировочное среднее значение поля
допуска составляющих звеньев |
б д с р при |
условно увеличенном |
|||
поле допуска |
замыкающего звена |
|
|
||
|
6 |
|
О.Б + 2)8л |
5 |
0 ) |
|
СР |
т |
т |
v |
' |
3. Каждому составному звену из таблиц допусков и посадок |
|||||
присваивают |
свой допуск, |
по возможности |
более близкий к |
б с р . |
Если решено допуски присваивать по методу одного класса точ ности, то перед назначением допусков рассчитывают Л с р по фор муле (4.45). При присвоении допусков учитывают метод расчета,
величину звена, удобство его изготовления и требуемую |
посадку. |
4. Проверяют правильность присвоения величин |
допусков. |
Так как Я,- обычно неизвестны, то в зависимости от количества звеньев т выбирают А,ср и расчет ведут по формуле (4.49). Необ ходимо, чтобы
5. Если равенства нет и расхождение велико, то осуществляют коррекцию величины поля допусков у некоторых звеньев. После каждого изменения проводят повторный контрольный расчет б Д а . Различной комбинацией величин полей допусков у составляющих звеньев добиваются возможного приближения к требуемому зна чению замыкающего звена. Как и при полной взаимозаменяемости рекомендуется поля допусков составляющих звеньев брать не бо лее, чем из соседних классов точности.
Если равенства нет, но расхождение невелико, то уточняют полученный процент риска и рассматривают возможность изме нения его значения в задании. Рассчитывают t
t= г & А а |
--, |
(4.52) |
1Лср2«Г |
|
|
после чего по табл. 4.8 получают новое значение |
Р. |
Полную коррекцию величины поля допуска замыкающего звена при неполной взаимозаменяемости проводят только при точ-
94
ном расчете, когда известны законы распределения (Xt, а.) у всех или у большинства составляющих звеньев. Полную коррекцию осуществляют расчетом величины коррекции хг и изменением поля допуска у одного из звеньев, т. е. так же, как и при полной
взаимозаменяемости. |
|
|
|
|
Весь дальнейший |
расчет ведут в последовательности |
и по фор |
||
мулам |
полной взаимозаменяемости. |
|
|
|
6. |
Проверяют правильность расположения полей |
допусков, |
||
для чего по формуле |
(4.36) определяют расчетное значение АА |
с р . |
||
7. |
Рассчитывают |
по формуле (4.42) величину, коррекции |
хг. |
8.Проводят коррекцию положения поля допуска и г'-го звена.
9.По формуле (4.36) проверяют правильность проведенной коррекции. Если равенства снова нет, то отыскивают и устраняют ошибку.
10. Все величины записывают в подготовленную таблицу.
§4.7. Расчет размерных цепей
снелинейными связями
Основные положения. Размерные цепи с нелинейными связями характерны для устройств, параметры которых подчиняются не линейным законам. Примерами могут служить индуктивность
|
|
|
0 4 я я 2 - 1 0 " 8 |
|
однослойной цилиндрической |
катушки |
L = |
\xS—— |
и Ве |
|
|
|
р/3 |
|
личина прогиба контактной |
пластины |
/ = |
• |
|
В этих размерных цепях на выходной параметр, т. е. на вели чину и погрешность замыкающего звена, каждое составляющее звено влияет по разному. Степень этого влияния характеризуется
так называемым п е р е д а т о ч н ы м о т н о ш е н и е м |
(J,-, ука |
зывающим, во сколько раз и в какую сторону изменится |
величина |
замыкающего звена при увеличении данного составляющего звена.
Знак |
«+» указывает, что это — увеличивающее, |
а знак «—», что |
|
это — уменьшающее |
звено. Для всех линейных |
размерных цепей |
|
Р = |
± 1 , и поэтому |
их условно выделяют в |
самостоятельную |
группу.
В общем случае для любой размерной цепи справедливо урав
нение |
|
|
Л = [ ( 4 Л |
Л„). |
'(4.53) |
Каждое из составляющих звеньев А1г |
А 2, . . ., Ат |
может иметь |
свою небольшую погрешность, выражаемую дифференциальными приращениями dAlt dA2, . . ., dAm. Влияние каждого приращения dA{ на замыкающее звено зависит не только от величины прираще ния, но и от степени влияния данного составляющего звена на ве личину замыкающего звена, т. е. от передаточного отношения р\.
95
Д ля функции нескольких переменных величин (4.53) прирост выходного звена <14д рассчитывают по формуле полного диффе ренциала
dAA = |
+ ^dA2 |
+ • • • + ^ dJL. |
(4.54) |
Каждое составляющее звено может колебаться только в пре делах своего поля допуска, т. е. в пределах конечных величин. Если эти пределы достаточно малы по сравнению со значениями самих звеньев, то допустимо следующим образом переписать урав нение (4.54)
8АА = дА 8 Д + дА 6Л2 + • • • + дА б Д п . (4.55)
Разделив уравнение (4.55) на уравнение (4.53) и проведя не которые перестановки, получим основное уравнение расчета
размерных |
цепей с нелинейными связями |
|
|||
|
^ |
= P i ^ + |
P 2 - ^ + |
• ^ L , |
(4.56) |
|
/1д |
Jii |
Si2 |
ntn |
|
где р ь p2 , |
• • ., |
Pm — передаточные |
отношения |
составляющих |
|
звеньев. |
|
|
|
|
|
Величина передаточных |
отношений |
равна парциальному диф |
ференциалу уравнения размерной цепи по отношению к данному составляющему звену. Иными словами, передаточное отношение каждого составляющего звена рассчитывают, дифференцируя уравнение размерной цепи, поскольку считают все остальные звенья цепи постоянными.
Следует обратить внимание на то, что в уравнении (4.56) на передаточные отношения умножаются не поля допусков звеньев, а отношение поля допуска к величине самого звена. Таким обра зом, при одинаковых рг- основное влияние на погрешность замы кающего звена оказывают малые по величине составляющие звенья с большим допуском.
1 Расчет размерной цепи с нелинейными связями можно вести по правилам полной взаимозаменяемости, т. е. на максимум— минимум. Для этого в уравнение размерной цепи проставляют
максимальные значения |
всех увеличивающих звеньев и минималь |
||||||
ные значения всех уменьшающих звеньев, |
что даст Л Д |
ш а х . |
При |
||||
обратной |
простановке |
крайних величин составляющих |
звеньев |
||||
рассчитывают Л Д |
т 1 п , а в дальнейшем ААср |
— по формуле |
(4.36) |
||||
и б д |
по формуле |
(4.37). |
|
|
|
||
Если рассчитанные таким образом крайние максимальные и |
|||||||
минимальные значения замыкающих звеньев оказываются в |
1,5—3 |
||||||
раза |
выше |
реальных значений у линейных |
цепей, то соответст |
вующие значения у размерных цепей с нелинейными связями будут завышены уже в 2—10 раз из-за влияния передаточных
96
отношений р\ > 1. При столь завышенных результатах метод расчета на максимум—минимум становится пригодным только для оценки теоретически возможных пределов колебания замыкаю щего звена.
Расчет на неполную взаимозаменяемость дает более реальные результаты, так как при этом используются основные положения теории вероятностей. Зная, что разброс подавляющего большин
ства величин подчиняется нормальному закону |
распределения, |
а положительная и отрицательная асимметрии |
равновероятны |
и друг друга исключают, расчет ведут без коэффициентов а и -К.
По аналогии с уравнением (4.47), приняв Р = |
0,27%, |
запи |
|
сываем для размерной цепи физических величин, что |
|
||
|
т |
|
|
/ |
S |
• |
(4.57) |
|
|
|
Сравнив уравнение (4.37) с уравнениями (4.56) и (4.48), можно написать формулу расчета погрешности замыкающего звена при определенном проценте риска:
" |
^ |
= ' У Т Ш |
& - |
<«•«> |
Если определение |
передаточных |
отношений |
р\ затруднено |
и расчет ведется без них, то результат будет занижен в 1,5—5 |
раз |
||||||||||||||||
по |
сравнению |
с практическими |
|
данными. |
|
|
|
|
|
||||||||
|
П р и м е р 4.5. Рассмотрим изменение у реле РЭС-14 величины контактного |
||||||||||||||||
давления |
|
Р нейзильберовой (Е = |
1,6-104 ± |
0,05-10* кгс/мм2 ) |
прямоугольной |
||||||||||||
контактной пластины (с размерами |
Ъ = |
2,8 ± 0,2 мм, h = |
0,35_0 ,оз м м ) |
П Р И |
к о |
н " |
|||||||||||
сольном |
закреплении (I — 40 ± 0,2 мм) и перемещении |
конца пластины на ве |
|||||||||||||||
личину f |
|
= 2,8 ± |
0,2 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставив в формулу прогиба консольной пластины значение момента инер |
||||||||||||||||
ции для |
|
прямоугольной |
пластины |
J = |
|
6/г3 /12, получим |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
n |
|
Ebh3f |
к г с . |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
P = —rpr- |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4/ |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если |
расчет |
контактного |
давления |
|
вести |
по методу |
полной |
взаимозаменяе |
||||||||
мости, то получим Р ш а х — 29 гс и Р .„„ = |
17 гс, т. е. Р' = |
23 ± 6 гс или дР/Р |
= |
||||||||||||||
= |
52%, |
что явно завышено. Аналогичный результат получим при расчете по |
|||||||||||||||
формуле |
|
(4.56). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При |
|
расчете |
по принципу |
неполной |
взаимозаменяемости, т. е. при исполь |
|||||||||||
зовании |
теории вероятностей, |
получим |
|
другие значения. Если |
принять |
Р = |
|||||||||||
= |
0,27%, |
то при расчете без учета |
{5 получим |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
- ^ = ' A P S ( ^ ) 2 |
^ 0 , 2 0 , т. е. |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Р"= |
23 + 2 гс. |
|
|
|
|
|
|||||
|
Если |
считать |
по формуле |
(4.58), т. е. с учетом передаточных |
отношений |
Р,-, |
|||||||||||
то |
получим бР/Р |
я» 0,38, |
что дает |
Р'" = |
|
23 + |
4 гс. Такое колебание |
соответст |
|||||||||
вует реальному разбросу |
контактного |
давления. |
|
|
|
|
|
Расчет электрических размерных цепей. Колебания выходных параметров любой электрической цепи могут быть подсчитаны
7 Ю. П. Поне ' |
97 |
по правилам расчета размерных цепей, так как все радиоэлектрон ные элементы имеют взаимонезависимые погрешности в определен ных пределах.
Электрические цепи могут иметь линейные связи, примером чего служит проходящий через магазин сопротивлений участок цепи. Такие цепи рассчитываются по формулам (4.33)—(4.37) при полной и по формулам (4.48) и (4.49) при неполной взаимоза меняемости. Как при прямой, так и при обратной задаче последо вательность расчета такая же, как и при обычных линейных цепях.
Электрические цепи могут иметь нелинейные связи, примером чего является общее сопротивление двух параллельно соединен ных катушек реле. В этом случае расчет ведут по формуле (4.56) или (4.58).
Некоторые электрические элементы имеют коррелятивные связи, т. е. фактические параметры отдельных звеньев их взаимо
зависимы, |
что наблюдается, например, |
в транзисторных схемах. |
|||
По. теории |
вероятностей |
коррелятивные |
связи учитываются |
с по |
|
мощью коэффициента корреляции |
т. Так, если два звена |
Ах и |
|||
А 2 имеют коррелятивную |
связь, то уравнение (4.57) приобретает |
||||
следующий вид: |
|
|
|
|
|
|
од = V"pfof + |
Plorl Н |
\- J&oi ± 2г№2РЮг |
(4.59) |
Данное уравнение используется как исходное для всех даль нейших преобразований и выводов.
Глава 5
Конструирование деталей и сборочных единиц
§ 5.1. Технологичность конструкции
Основные положения. Одной из важнейших характеристик изделия является т е х н о л о г и ч н о с т ь к о н с т р у к ц и и , т. е. способность обеспечить изготовление изделия в данных конкретных условиях производства с наименьшими затратами труда и материалов при полном соответствии техническим усло виям и эксплуатационным требованиям. Высокая технологичность конструкции снижает стоимость изделия, сокращает сроки его конструирования и освоения серийного производства.
Технологичность конструкции зависит от типа производства. Так, конструкция, удачно разработанная для индивидуального производства, окажется нетехнологичной для массового произ водства.
Понятие «технологичность конструкции» меняется во времени. Например, ранее считались технологичными конструкции, со-
98
державшие большое количество деталей, обрабатываемых методами снятия стружки. Теперь использование этих методов считается крупным недостатком конструкции, поскольку штамповка и прес сование в несколько раз производительнее их.
Задачи, решаемые в целях повышения технологичности кон струкции, можно разделять на конструктивные, технологические и эксплуатационные. Каждая из этих групп задач отвечает тем или иным требованиям, предъявляемым к изделию. Важность отдельных требований меняется в зависимости от вида произ водства, назначения изделия, условий его производства и экс плуатации.
К о н с т р у к т и в н ы е т р е б о в а н и я к изделию со стоят в следующем: а) простота компоновки изделия; б) простота конструктивных решений сборочных единиц и удобство их взаим ного соединения; в) блочность изделия, т. е. расчлененность его на конструктивно и функционально замкнутые блоки; г) опти мальная взаимозаменяемость отдельных блоков и других сбороч ных единиц; д) простота геометрических форм деталей и поверх ностей, отсутствие пространственных кривых контуров и поверх ностей; е) уменьшение количества размерных цепей и их протя женности; ж) уменьшение количества наименований деталей, унификация деталей и сборочных единиц; з) уменьшение коли чества типов полупроводниковых приборов, микросхем и других покупных изделий, в особенности тех из них, которые лишь осваиваются промышленностью и потому еще дороги и дефицитны; и) обоснованное назначение точности размеров, чистоты поверх ностей и точности взаимного положения изделий и поверхностей; к) оптимальный выбор материалов, сокращение количества при
меняемых марок |
и ограничение сортамента. |
||
К числу |
т е х н о л о г и ч е с к и х |
т р е б о в а н и й , |
|
предъявляемых |
к |
изделию, относятся: |
а) сокращение сроков |
подготовки производства к освоению серийного (массового) вы пуска; б) высокая преемственность сборочных единиц и деталей из изделий, уже выпускаемых серийно; в) применение современных, но уже апробированных технологических процессов и приемов; г) использование имеющейся оснастки и наличного оборудования, по возможности без значительной переделки их; д) осуществи мость параллельной и независимой сборки отдельных составных
частей изделия; е) |
возможность автоматизировать изготовление |
||||
и контроль деталей |
и сборочных |
единиц; |
ж) назначение |
эко |
|
номически целесообразных классов |
точности |
и чистоты |
поверх |
||
ности. |
|
|
|
|
|
Э к с п л у а т а ц и о н н ы м и |
т р е б о в а н и я м и |
к |
из |
делию, не говоря уже об его полном соответствии требованиям ТУ, являются: а) устойчивость эксплуатационных качеств; б) удоб ство обслуживания, учет экономических требований; в) примене ние методов художественного конструирования при оформлении внешнего вида изделия, его лицевых панелей, органов управле-
7* |
99 |