книги из ГПНТБ / Поне Ю.П. Расчет и конструирование аппаратуры проводной связи учеб. для техникумов

Рис. 5.11. Варианты запрессовки

винта

в пластмассу

9.

А р м и р о в а н и е ,

т.

е. запрессовка

металлической

ар­

матуры, обеспечивает местное упрочнение пластмассовых

деталей

и тем расширяет область

их

применения. Но

следует

учитывать

и то, что армирование соз-

Не рекомендуется

.

д а

е т

добавочные

напряже­

ния в деталях, так как

коэффициент

линейного

расширения

у

пластиче­

ских

масс

больше,

чем у

металлов.

Примеры

за­

прессовки

деталей

в

пластмассу

показаны

на

Рекомендуется

рцс.

5.11.

вариантов

за­

Из двух

прессовки

арматуры

про­

водников в каркасы

кату­

шек

(рис.

5.12)

первый

вариант

менее технологи­

чен, так как при прессов­

ке

трудно

зафиксировать

Рис.

5.12.

Запрессовка

выводов в

каркас

положение

гнутой

арма­

туры

в

середине

левой

катушки

щеки

каркаса,

второй —

лучше, так как запрессовывается прямой

стержень

арматуры,

который

уже

после

этого

изгибается

на

нужный

угол.

§

5.5.

Конструирование

литых

деталей

в кокиль и

под давлением.

Л и т ь е

в з е м л ю

практикуют

для получения

корпусов

шахматных

телефонных

аппаратов и

других деталей

из

чугуна

и стали. Качество отливок невысокое,

неточные размеры

и пло­

хая чистота

поверхности.

лей из алюминиевых сплавов, иногда — из чугуна.

Чаще всего

применяют л и т ь е

цветных

металлов п о д

д а в л е н и е м .

Лучшими литейными

свойствами

обладают цин­

производителен

и дает детали сложной конфигурации с хорошей

точностью и высокой чистотой поверхности

( V 4 — v 8 ) .

Требования

к деталям. Качество литья

деталей зависит от

риала.

Чем больше ж и д к о т е к у ч е с т ь материала, тем

тоньше

могут быть стенки деталей и тем равномернее кристалли­

зуется мелкозернистая структура при остывании.

Остывание сопровождается у с а д к о й

деталей, вызывающей

их коробление и растрескивание. Усадка

характеризуется коэф­

литья под давлением составляют: у цинковых сплавов s = 2-4-

-7-3 мм, sm l n = 0,6 мм; у алюминиевых

сплавов s = 2ч-4 мм,

sm l n =

1,0 мм; у латуни s = З-г-5 мм, sm l n

= 1,5 мм.

Для

ребер жесткости толщину стенок

sp берут равной (0,6-т-

нием, R = (0,8-7-1) s.

Для лучшего извлечения отливки из формы требуется

к о н у с ­

н о с т ь поверхностей, перпендикулярных

плоскости

разъема.

При литье в землю и в кокиль назначают

конусность

внешних

О т в е р с т и я деталей желательно оформлять

уже при

литье, так как иначе в утолщенных местах образуются

усадочные

раковины. Если нужны отверстия с точным размещением

и с чи­

стой поверхностью, то при отливке оставляют

припуски на по­

следующую механическую обработку.

Требования,

касающиеся

расположения отверстий, — те же,

что

и у

пластмассовых

деталей.

Минимальные величины диаметров dmln

отверстий,

получаемых

литьем, следующие: при литье в землю

или в

кокиль

dmn =

= 10 мм, при литье под давлением цинковых сплавов

dmin

= 1 мм,

алюминиевых сплавов d r a l n = 1,5 мм, латуни dmin

= 3 мм.

р е з ь б о й .

Диаметр

наружной

резьбы должен

быть

больше

8 мм, а внутренней — не менее

10 мм при минимальном шаге

резьбы

1 мм.

Отливкам

следует

придавать

рациональную к о н ф и г у р а ­

ц и ю .

Правильность

конфигурации отливок проверяют

методом

световых лучей, как это показано

на рис. 5.13. Нежелательные

выступы и поднутрения,

образующие тени, подлежат

устранению.

и к пластмассовым

деталям.

Т о ч н о с т ь и

ч и с т о т а п о в е р х н о с т е й литых де­

Чистота поверхности литых заготовок зависит от поверхности

формы и отливаемого материала.

При литье в кокиль получается чистота поверхности v 5 —

при литье под давлением в новые прессформы

можно

получить

у

деталей из цинковых

и алюминиевых сплавов

даже

V 7 — V 8 ,

а

у медных — только

v 5 — V ? -

няет цикл сборки и регулировки

аппаратуры.

Применяемая

в

машиностроении

п о д г о н к а

п о

м е с т у

снятием стружки (подшабровкой, сверлением в сборе

и

т. п.)

при

сборке

изделий

АПС недопустима. Все эти и им

подобные

способы лишают изделия покрытия; к тому же снимаемая

стружка

может

попасть в

контакт­

ные

зазоры

или

осесть

на

поверхности

электро­

изоляционных

деталей.

Сборка

с

последующей

"•: ,1

.'!

'

|Г""7':

подрегулировкой

нежела­

тельна,

недопустима. Так,

L I J L J L U

все

контактные

пружины

at

собирают

в

контактные

группы

с

последующей

•

о

о

•

а

о >=

подрегулировкой,

что де­

Рис.

5.15.

Изготовление

основания

реле

шевле

их

высокоточного

/ — основание;

РЭС-51

изготовления.

2 — выводы; 3 — технологиче­

В массовом

производ­

ская

заготовка;

а, и

6] — размеры заготовки;

а 2 и Ь Г

— размеры

обрезки перемычки

стве

изделий

важно

обес­

печить

у с л о в и я

д л я

м е х а н и з а ц и и

и а в т о м а т и з а ц и и

с б о р к и .

Даже

при

серийном

производстве

АПС

количество

ежегодно

из­

готовляемых

многократно

повторяющихся

элементов

до­

стигает

нескольких

миллионов

штук.

При таких

масшта­

размер

А.

Т е х н о л о г и ч е с к а я

б а ­

з а — это

поверхность

или ли­

ния, на которую

осуществляют

базирование при обработке

или

сборке.

На

рис.

5.16

техноло­

гической базой может быть либо

поверхность 3 (при базирова-

р и с . 5.16. Базы

конструктивные, тех-

НИИ В

призме),

либо

поверх-

нологические

и измерительные

ность

4

(при

базировании

^

вании на малый диаметр в самоцентрирующемся

патроне).

И з м е р и т е л ь н о й б а з о й называют

поверхность или

линию, по отношению к

которой производят

замер правильности

полученного размера. У

детали, показанной

на

рис. 5.16,

наибо­

ности

3.

Следует стремиться к совпадению конструктивных, техноло­

гических

и измерительных

баз у деталей и сборочных

единиц.

Основные

условия достижения

этой цели — правильная

проста­

новка

размеров

на чертежах,

§ 5.7.

Неразъемные

и разъемные соединения

Соединение двух и более деталей или сборочных единиц на­

зывают

н е р а з ъ е м н ы м ,

если разъединение их невозможно

8*

.

115

d

=

0,5ss

+ 1 , мм.

(5.11)

Диаметр отверстия dO T B

под малую заклепку

назначается

для

обеспечения высокой точности на 0,1 мм больше диаметра

заклепки

под большую

заклепку — на

0,2—0,3

мм

больше. Зенкерование под потайную голов­

ку имеет угол 90° и высоту не меньше высоты

головки.

Технологичным

решением

является

за­

крепление деталей

р а с к л е п ы в а н и е м

(осаждением) материала

одной

из

соединяе­

мых деталей. Обычно эту деталь изготавли­

У///Л

У//У///Л

вают

из термопластичного

материала.

Для

п Р и м е

Р а н а Р и с - 5.17 показано крепление из-

готовленного

из

полистирола держателя

^-"-^

неподвижных

контактов

вертикального

бло­

Рис. 5.17.

Крепление

ка МКС.

соединения.

Эти

соединения

держателя

неподвиж­

Сварные

ных контактов верти­

технологичнее

заклепочных,

так

как не

кального

блока МКС

требуют сверления

или вырубки

отверстий

и установки заклепок, и к

тому

же легче

поддаются автоматизации.

Однако,

если

длина

сварных

швов

велика, то возникает значительное коробление

свариваемых де­

талей из-за внутренних напряжений,

вызываемых

их

неравно­

мерным

остыванием.

Прочность и качество

сварного

соединения

зависят от

типа

Для

получения

герметичного

шва применяют

р о л и к о ­

в у ю

сварку или

заварку по

контуру отогнутых

бортов

(рис. 5.18, а). Листы

устанавливливают

с малым

перекрытием.

Анологично соединяют

две детали из термопластичных

материа­

лов — расплавлением

материала в месте

соединения.

Т о ч е ч н у ю э л е к т р о с в а р к у

применяют

наиболее

{ > <

6)

Z

г)

в1

^

Рис. 5.18. Виды сварных

швов

сварки / j ^ 3d,

расстояние

до края одной из деталей l2 ^ \,2d.

Прочность точки рассчитывают на срез, шов негерметичен.

Если соприкасаются большие поверхности, то рекомендуется

р е л ь е ф н а я

е в а р к а

(рис. 5.18, е), предусматривающая

варивают серебряные контакты МКС и реле. Диаметр

выступаю­

щего рельефа dx зависит от толщины материала: при s =

0,6-нЗ мм

и высоте выступов а = 0,Зн-0,5 мм диаметр dx =

2,5-^3,5 мм.

Вариантом точечной сварки

является с в а р к а

к о н д е н ­

с а т о р н а я , обеспечивающая

взаимную сварку тонких изделий

Соединения накруткой. Монтаж накруткой, по данным

фирмы

«Bell Telephone рекомендуется

применять в межплатных и меж­

блочных

электросоединениях;

срок

службы

составляет

около

40 лет. Накрутка удобна в недоступных для групповой

пайки

местах. При накрутке (рис. 5.19) на стержень /

наматывают с на­

тяжением

провод 2.

Острые края

стержня

врезаются в

провод

с большим удельным

давлением

(до

1800

кгс/см2 ), что

создает

ширина

стержня

рекомендуется

равной

1,5

мм, толщина — от

0,6 до

1

мм.

Достаточно 4—6

витков.

Возможна как прямая

{рис 5.19,

а),

так

и бандажная

(рис. 5.19, б)

накрутка.

400° С, дают

прочные

швы

и

применяются для соединения

механически

нагруженных

из­

делий из стали и

цветных

металлов.

Такими

припоями

яв­

ляются: серебряные

( / п л а в л

=

870° С),

медные

( ^ п л а в л

=

1080° С),

меднофосфористые

( ^ п л а в л

= 700ч-830° С), а

также

припои

на

•основе алюминия ( £ п л а в л =

525

-^580° С). Медные

припои

исполь-

Рис. 5.20. Паяные

соединения

зуются для пайки стали в печах

с

защитной

атмосферой,

алю­

миниевые— для

пайки алюминия,

меднофосфористые

заменяют

серебряные, но

не выдерживают

ударов, не выдерживают

изги­

бов и непригодны для пайки стали.

При конструировании паяных

соединений

следует

между де­

Основные

марки

и свойства мягких

припоев

Таблица

5.3

Температура

Предел

Марка

Состав, %

прочности

плавления,

на растяже­

"С

ние, кгс/мм2

ПОС-18

Sn от 17 до 18;

РЬ — остальное

277

2,8

ПОС-40

Sn от 39 до 40;

РЬ — остальное

235

6,5

ПОС-61

Sn от 59 до 61; РЬ — остальное

185

6,7

•

ПОСК-50

Sn

50;

Cd

18;

Pb

32

145

—

ПОСВ-33

Sn

34;

Bi

33;

Pb

33

130

—-

Сплав Розе

Sn

25;

Bi

50;

Pb

25

94

—

нений

показаны на рис. 5.20.

М я г к и е

п р и п о и

имеют

оловянно-свинцовую

основу

(табл.

5.3),

применяются

для электромонтажных

соединений.

Механическая

прочность соединений

повышается с

увеличением

содержания олова в припое и с уменьшением зазора между

соеди­

поя

по меди.

Электропроводность

оловянно-свинцовых припоев примерно

в 10

раз хуже электропроводности меди. Интенсивность отказов

X ^

0,004 • 10"6 ч, не

считая отказов по технологическим при­