книги из ГПНТБ / Кавказов Ю.Л. Тепло- и массообмен в технологии кожи и обуви
.pdfПеренос же вещества выражается уравнением
^ - = a'Vfy + a'6A3 /. |
(VI-13) |
Оба эти уравнения могут быть заменены зависимостью переноса тепла и массы от соответствующих потенциалов
<эеж |
й'Л0 |
|
(IV-14) |
дх |
ж |
||
|
|
( i v . i s ) |
|
- | . = а д . / + в р ^ : . - * к . |
Решение системы таких уравнений не всегда возможно, но нали чие их вместе с условиями однозначности позволяет использовать критериальные соотношения, приводящие к конечному решению их. Для этого необходимо определить основные коэффициенты переноса тепла и массы.
К о э ф ф и ц и е н ты переноса т е п л а и массы в е щ е с т в а
Помимо потенциалов переноса тепла и массы вещества для реше ния задач по переносу энергии нужны коэффициенты теплопровод ности, потенциалопроводности, теплообмена, тепло- и массоемкости и термоградиентный коэффициент.
Термические коэффициенты влажных тел определить трудно, так как перенос тепла в этих телах сопровождается и переносом массы. Основными требованиями к методам определения термических коэф фициентов являются кратковременность теплового воздействия, в те чение которого влажность материала не должна изменяться, и невы сокий градиент температуры. Стационарные методы определения коэффициента теплопроводности по величине плотности теплового потока и сравнительный метод определения относительного перепада температуры в исследуемом теле н эталоне таким требованиям не от вечают. Из нестационарных методов определения коэффициента теп
лопроводности наибольшее |
значение имеет регулярный режим |
Г. М. Кондратьева, который |
для малогигроскопичных материалов |
дает хорошие результаты. Но по этому методу из одного опыта нельзя определить все термические коэффициенты, что очень важно для влажных материалов. Малые перепады температуры понижают точ ность эксперимента, а в том случае, когда критерий Лыкова Lit > 1, поле влажности будет опережать поле температур и стадии регуляр ного режима вообще не будет.
Другие нестационарные методы определения термических коэф фициентов также имеют ряд недостатков. Наиболее правильные и быстрые результаты дают методы одновременного определения тер мических и влажностных коэффициентов.
Методы определения коэффициентов переноса массы вещества также разделяются на стационарные и нестационарные. Одним из наиболее простых стационарных методов определения коэффи-
110
циентов влагопроводности и термоградиентного сводится к следую щему [64].
На рис. IV-4 изображена схема прибора В. И. Дубнпцкого для определения этих коэффициентов. В материале устанавливается стационарный поток тепла и влаги. Для определения коэффициента
влагопроводности в изотермических |
условиях за исходное уравне |
|||
ние принимают |
плотность |
потока массы q' — Ky0AU |
(IV-16). Экспе |
|
римент состоит |
в том, что |
к одному |
концу цилиндра, |
заполненного |
120-220 В
JUVUV1 0
|
|
Рис. |
IV-4. Схема |
прибора В. |
И. |
Дубницкого: |
|
|||
/ |
— |
о б р а з е ц ; |
2 — термостат; |
|
3 — |
весы; |
4 |
— |
у в л а ж н и т е л ь |
в о з д у х а ; |
5 |
— струпный" |
насос; 6 — р е з и н о в ы е |
т р у б к и ; |
7 — о т с а с ы в а ю щ а я |
т р у б к а ; |
|||||
S |
— |
всасывающая т р у б к а ; |
9 |
— с п и р а л ь |
д л я |
|
п о д о г р е в а н и я |
в о з д у х а ; |
||
|
|
|
10 — |
трансформатор |
|
|
|
материалом, подводится влага из резервуара, в котором поддержи вается постоянный ее уровень. С открытого конца цилиндра влага испаряется. Весь прибор регулярно взвешивают. После достижения стационарного состояния (постоянного испарения влаги) плотность потока определяют по формуле
,Дм
где/— площадь сечения образца; скорость испарения влаги, кг/ч.
Исследуемый образец разделяют на равные части по ходу потока влаги / и в них определяют содержание влаги. Градиент влагосо-
держания определяют по формуле: | V t / | ' = |
кг/кг • м. |
Коэффициент влагопроводности рассчитывают из уравнения плот ности потока (IV-16), для чего необходимо знать плотность сухого вещества исследуемого материала. Если влага по ходу потока рас-
111
пределяется по прямой, то -рт- = const, следовательно, коэффициент влагопроводности не зависит от влажности материала, если распре-
8U |
- |
деление влажности имеет вид кривой, то |
может быть определено |
методом графического дифференцирования, и коэффициент влагопро водности имеет локальное значение в зависимости от влагосодержанпя материала. Для определения термоградиентного коэффициента наряду с полем влажности в этом же приборе создают температурное поле, для чего у нижнего конца цилиндра с испытуемым материалом помещают нагреватель, а по высоте цилиндра на равных расстоя ниях — термопары.
Рис. IV-5. Схема прибора Н. Н. Бабьева
Температурный градиент, °С/м, подсчитывают обычным способом
\Vt\ —to~~tl, |
а коэффициент |
|
q i - K y a ( u 2 - u \ ) |
При определении коэффициентов К и б в приборе можно определить
также |
массоемкость эталона С |
и потенциал переноса массы веще- |
* ства. |
Для этого под образец |
испытуемого материала помещают |
фильтровальную бумагу толщиной 1 см и определяют влажность ее. По полученным данным и определяются значения С" и 6. Полная характеристика влагопроводности исследуемого материала может
быть получена на основе цикла |
опытов при различных температурах |
и различном влагосодержаиии |
его. |
Коэффициент потенциалопроводности определяют по зависимости, аналогичной зависимости для определения коэффициента температу
ропроводности К = а'у0 С", откуда а' = . YoL
Существует ряд нестационарных методов для совместного опре деления влажностных и термических коэффициентов, например, метод Н. Н. Бабьева [57]. На рис. IV-5 показана схема прибора для
112
определения термических коэффициентов и коэффициентов переноса влаги из одного опыта. Основной частью прибора служит стеклян ный цилиндр длиной 150 мм диаметром 25'мм, подвешенный к коро мыслу аналитических весов /. Расстояние между точками подвеса 140 мм равно расстоянию между призмами коромысла весов. Ци линдр 2 на 115 мм залит парафином 3, служащим эталоном, вместе с тем он изолирует один конец исследуемого материала от влаги. Остальную часть цилиндра 4 (35 мм) заполняют исследуемым мате риалом и закрывают его диском из медной фольги 5 толщиной 0,1 мм и диаметром 50 мм. Этот торец цилиндра нагревают лампой 6 инфра красного излучения. Медный диск служит влагоизолятором, вырав нивателем температуры по всей площади торца цилиндра и прегра
дой для проникания инфракрасных |
лучей в толщу |
материала. Тем |
|||||
пература |
t измеряется термопарами, |
помещенными |
на оси цилиндра |
||||
в точке I — в плоскости соприкосновения |
медного диска с исследуе |
||||||
мым материалом; в середине слоя материала (точка М) /м ; |
в пло |
||||||
скости |
соприкосновения |
материала |
с |
парафином. (точка |
П) /2 ; |
||
в парафине на расстоянии 20 мм |
от |
правого |
торца цилиндра |
||||
(точка 0) /0. |
|
|
|
|
|
|
|
Для защиты от влияния |
потоков воздуха цилиндр помещен в спе |
циальный термостат. Опыт проводится следующим образом. Левый конец цилиндра заполняют исследуемым материалом, закрывают диском, и места соединения покрывают лаком. Цилиндр взвешивают и после этого включают лампу для обогревания, регистрируя начало опыта. Затем с помощью термопар / и / / регистрируют разность температур ( ^ — / 0 ) и (t.2— ^0 )- Имея такие данные, можно опре делить все термические коэффициенты. Расчетные формулы для этого образуются из решения задачи: ограниченный стержень (иссле дуемый материал) одним концом соприкасается с полуограниченным стержнем (парафином), второй конец ограниченного стержня нагре
вается |
постоянным |
источником |
тепла |
(q = const), теплопотери с бо |
ковых |
сторон отсутствуют. |
Отсюда |
следует, . что температура |
|
парафина в точке t0 |
не должна |
изменяться во время опыта, а тепло |
отдача с открытого конца стержня по сравнению с поглощаемым лучистым потоком ничтожно мала. Из решения этой задачи полу
чаем |
а = |
-j^r, |
где |
а — коэффициент температуропроводности испытуемого мате- |
|
|
. |
риала; |
т " — в р е м я второго замера температуры, для которого отноше-
Z — коэффициент, зависящий от отноше-
ния -^г (табл. IV-6).
Коэффициент тепло проводности вычисляют
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1V-6 |
|
Зависимость коэффициента Z от отношения |
т |
|||||
т' |
1,2 |
1,3 |
1,4" |
1,5 |
1,6 |
|
т' |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Z 1,535 1,130 0,905 0,750 0,637 0,560
ИЗ
по |
формуле |
К = Хэ |
( { _ | ''h ^Ч^ — » г Д е индекс э относится к |
этало |
|||||
н у — парафину, a h — вспомогательная |
величина, |
определяемая по |
|||||||
формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ierfc |
Х-—г |
— 0,5642 И±_ |
|
|
||
|
|
h = |
2 ^ F o |
|
Л'2 |
|
|
||
|
|
|
ierfc |
, • |
ту*- ierfc- |
у F o |
|
|
|
|
|
|
2 |
VFo |
Л'2 |
|
|
|
|
где |
-др |
отношение показателей |
термопар 1 и 2 за время |
т ^ |
|||||
|
Fo— критерий |
Фурье для данного |
времени, |
Fo = -jp~; |
значе |
ние ierfc X находят из табл. IV-7.
Т а б л и ц а IV-7
Значение функции ierfc X
X |
ierfc X |
|
X |
ierfc X |
А' |
ierfc X |
Л' |
ierfc X |
0,0 |
0,5642 |
|
0,24 |
0,3564 |
0,48 |
0,2094 |
0,92 |
0,0642 |
0,01 |
0,5542 |
|
0,25 |
0,3491 |
0,49 |
0,2045 |
• 0,94 |
0,0605 |
0,02 |
0,5444 |
' |
0,26 |
0,3419 |
0,50 |
0,1996 |
0,96 |
0,0569 |
0,03 • |
0,5350 |
|
0,27 |
0,3348 |
0,52 |
0,1902 |
0,98 |
0,0535 |
0,04 |
0,5251 |
|
0,28 |
0,3278 |
0,54 |
0,1811 |
1,0 |
0,0503 |
0,05 |
0,5156 |
|
0,29 |
0,3210 |
0,56 |
0,1724 |
1,1 |
0,0365 |
0,06 |
0,5062 |
|
0,30 |
0,3142 |
0,58 |
0,1640 |
1,2 |
0,0260 |
0,07 |
0,4969 |
|
0,31 |
0,3075 |
0,60 |
0,1559 |
1,3 |
0,0183 |
0,08 |
0,4878 |
|
0,32 |
0,3010 |
0,62 |
0,1489 |
1,4 |
0,0127 |
0,09 |
0,4787 |
|
0,33 |
0,2945 |
0,64 |
0,1407 |
1,5 |
0,0086 |
0,10 |
0,4698 |
|
0,34 |
0,2882 |
0,66 |
0,1335 |
1,6 |
0,0058 |
0,11 |
0,4610 |
|
0,35 |
0,2819 |
0,68 |
0,1267 |
1,7 |
0,0038 |
0,12 |
0,4523 |
|
0,36 |
0,2758 |
0,70 |
0,1201 |
1,8 |
0,0025 |
0,13 |
0,4437 |
|
0,37 |
' 0,2722 |
0,72 |
0,1138 |
1,9 |
0,0016 |
0,14 |
0,4352 |
|
0,38 |
0,2637 |
0,74 |
0,1077 |
2,0 |
0,0010 |
0,15 |
0,4268 |
|
0,39 |
0,2579 |
0,76 |
0,1020 |
— |
— |
0,16 |
0,4186 |
|
0,40 |
0,2521 |
0,78 |
0,0965 |
— |
— |
0,17 |
0,4104 |
|
0,41 |
0,2465 |
0,80 |
0,0912 |
— |
— |
0,18 |
0,4024 |
|
0,42 |
0,2409 |
0,82 |
0,0861 |
— |
— |
0,19 |
0,3944 |
|
0,43 |
0,2354 |
0,84 |
0,0813 |
— |
• — |
0,20 |
0,3866 |
|
0,44 |
0,2300 |
0,86 |
0,0767 |
— |
— |
0,21 |
0,3789 |
|
0,45 |
0,2247 |
0,88 |
0,0724 |
— |
— |
0,22 |
0,3713 |
|
0,46 |
0,2195 |
0,90 |
0,0682 |
— |
— |
0,23 |
0,3638 |
|
0,47 |
0,2144 |
— |
— |
— |
— |
Полученные термические коэффициенты относятся к среднему значению температуры материала.
Коэффициенты переноса влаги К и 8 подсчитываются по фор мулам, приведенным на с. 82—83.
|
|
|
|
|
С - I - хс |
|
Теплоемкость |
влажного |
воздуха С с м |
= |
v " > |
|
|
где Cv—теплоемкость |
сухого воздуха |
(Cv |
= 0,24 |
ккал/кг); |
||
Сп — средняя |
удельная |
теплоемкость пара (Сп |
= 0,47 ккал/кг). |
114
Различают теплоемкость влажного газа при постоянном объеме С„ и при постоянном давлении Ср, в процессе сушки используется последнее. Теплоемкость веществ зависит от температуры (см. при ложение 1). Ниже приведена теплоемкость, ккал/кг-°С, некоторых твердых веществ при температуре 20°С.
Кирпич сухой |
|
0,20 |
Пробка |
|
0,45 |
||
Бакелит |
|
0,38 |
Стекло |
|
0,20 |
||
Глина |
|
0,21 |
Резина |
|
0,17 |
||
Бетон |
|
- 0,21 |
Сосна |
|
0,61 |
||
Хлопок |
|
0,31 |
|
|
|
|
|
Данных по теплоемкости |
кожи в литературных |
источниках почти |
|||||
не имеется. Исходя |
из температуро- и теплопроводности по данным |
||||||
И. Г. Манохина и принимая плотность |
подошвенной кожи за еди |
||||||
ницу, можно определить |
для нее |
|
|
|
|||
С = |
0,18 |
|
0,064 ккал/кг-°С. |
|
|||
|
|
2,8 |
|
|
|
|
|
150\ |
|
|
|
|
|
|
|
50\ |
|
|
|
•50,5% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чх |
3 |
2 |
У |
0 i |
2 3 |
Ц |
|
|
Расстояние |
от центра |
образца |
X |
|
||
Рис. |
1V-6. Схема |
опытного |
определения |
С. |
На рис. IV-6 приведена схема опытного определения удельной массоемкости для сосны (1) и бумаги (2). Из полученных данных рассчитывается потенциал переноса массы.
После установления равновесного состояния влажность филь тровальной бумаги достигла 50,5%, или U3 = 0,505 кг/кг, а дре весины 138%, или Uг = 1,38 кг/кг.
Потенциал 0 = |
иэ |
0,505 |
•100 = |
182 единицы |
потенциала. |
Следовательно, |
Un |
0,277 |
|
древесины |
1,38 кг/кг соот |
влагосодержанию |
ветствует потенциал массопереноса 182 единицы потенциала. При испытании материала различной влажности можно построить кри
вую зависимости потенциала 9 от удельной |
массоемкости его. |
||
по |
Коэффициенты тепло- и массообмена а |
и Рр (а') определяют |
|
формулам |
|
|
|
|
Я |
i |
|
|
а = At |
|
|
где |
— разность температур между окружающей средой и поверх |
||
|
ностью материала; |
|
|
|
АР — разность парциальных давлений |
пара у поверхности ма |
|
|
териала и в окружающей |
среде. |
|
Г Л А В А V
П Р О Ц Е С С К О Н В Е К Т И В Н О Й С У Ш К И
О с о б е н н о с т и процесса |
сушки |
Во время сушки основным является испарение влаги, |
однако |
это явление здесь носит несколько иной характер. При неизменном уровне жидкости, испаряющейся со свободной поверхности, процесс является стационарным, в то время как при высушивании твердых тел влагосодержанпе их непрерывно уменьшается, а температура обычно возрастает. Различие между испарением жидкости со сво бодной поверхности и сушкой этим не ограничивается. Если в первом случае имеется граница раздела только двух фаз: жидкой и газооб разной, то во втором имеется еще и третья фаза — твердое вещество.
При принятии основного термодинамического закона изменения энергии системы (см. с. 98) сделано допущение о неизменности твердого вещества при фазовых превращениях. В процессах сушки твердых тел в действительности этого сделать нельзя. Они претер певают изменения от механической деформации до глубоких химиче ских изменений, поэтому такой процесс надо рассматривать не только как теплофпзическое явление, но и как сложную технологическую операцию, в значительной степени влияющую на определенные свойства готовой продукции.
При высушивании кожи в ней возникает большое напряжение [651
|
|
г |
а — |
aL + F O Q - F |
S + |
FK |
> |
|
|
|
|
|
г |
|
о |
|
|
|
|
||
где |
crL — напряжение, |
вызванное |
поверхностным |
натяжением; |
||||||
Fao |
— напряжение |
капиллярной |
контракции; |
|
|
|||||
|
Fs |
— напряжение |
упругого сопротивления скелета тела; |
|||||||
|
FK |
— когезионно-адгезионные |
силы |
взаимодействия |
сблизив |
|||||
|
|
шихся элементов структуры. |
|
|
|
|
||||
По данным Т. П.' Духннной |
[66], в |
парной |
шкуре |
усадочное |
||||||
напряжение равно 180, |
в раззоленном |
голье — 240 |
кгс/см2 , которое |
|||||||
после |
хромового дубления падает |
на |
40% |
от начального |
благодаря |
возросшему сопротивлению структуры кожи. Жирование и про питка резко снижают напряжение, механические отделочные опе рации— повышают его. Готовая кожа, увлажненная и высушенная, сохраняет напряжение 7 кгс/см3 , а после снятия покрывной пленки — 25 кгс/см2 . Усадочные напряжения при высушивании кож для верха обуви хромового дубления в свободном состоянии значительно со кращают площадь их. Во избежание этого кожи во время сушки
закрепляют на рамах или |
пластинах, а |
усиливающиеся |
релакса |
||
ционные явления снижают |
усадочные напряжения, сохраняя пло |
||||
щадь кожи. На рис. V-1 приведены кривые |
[23] по |
снижению уса |
|||
дочных напряжений во время |
сушки |
образцов |
опойка |
хромо |
|
вого дубления инфракрасными |
лучами под влиянием релаксации. |
116
Возникновение в высушиваемом материале градиентов влажности и температуры вызывает молярное движение жидкости и растворен ных в ней веществ к поверхности испарения.
В некоторых случаях вынос растворенных веществ на поверх ность жидкости полезен (крахмал), в большинстве же случаев (фрукты, овощи, кожа и др.) это явление.нежелательно.
В таких полидисперсных веществах как кожа, в которой основная масса капилляров сообщается между собой, испарение влаги про исходит преимущественно в наиболее тонких капиллярах, куда не всегда могут проникнуть растворенные вещества. По вышенная температура уси ливает окисление танидов, некоторых жирующих и на полняющих веществ, что то же влияет на свойства го товой кожи.
Наиболее важным в про цессе сушки кожи является завершение процесса дубле ния. Так, при хромовом дуб лении [67] фиксированные хромовые комплексы изменя ются вследствие координации ацпдогрупп, связанных в структуре кожи ноногенно; координации белковых гид роокислов и групп коллагена, имеющих основной характер; взаимодействия между смеж ными хромовыми комплекса
ми в результате образования оловых мостиков. Количество связанных
танидов также резко возрастает во время |
сушки |
кожи. |
По |
данным |
|||||
А. |
Н. |
Михайлова |
[67],- количество |
граммов |
прочно' |
связан |
|||
ных |
танидов на |
100 |
г белка до сушки |
кожи равнялось |
13,6; |
после |
|||
сушки |
в течение |
6 суток при комнатной температуре — 57,6 |
г и |
||||||
после сушки в течение-JO суток—61,3 г. Р. Уайт и Кафлей |
[68] также |
фиксирует при высушивании кожи' увеличение количества связанныхне только танидов, но и нетанидов. Не остается без изменения и непродубленная часть белка. По данным А. Кюнтцеля [69] во время
,сушки необратимо изменяется непродубленная хромовыми солями часть кожи, что делает ее более гидрофобной.
При высушивании наряду с испарением влаги происходит де сорбция ее, явление дегидратации, нарушение осмотических и ка пиллярных связей. Все это требует дополнительной затраты тепловой энергии, составляющей значительную часть теплоты парообра зования.
Процессы сушки делятся на два вида: на протекающие при мяг ких режимах, при которых испарение происходит только с влажной
. 117
|
|
|
|
Рис. V-2. Кривые сушки |
||
|
|
|
|
юфти |
хромтанидного |
дуб |
|
|
|
|
ления при температуре, °С: |
||
60 |
120 |
130 |
240 |
/ — |
40: 2 — 60: з — |
80 |
|
Время |
сущки> |
мин |
|
|
|
Рис. V-3. Температурные кри вые сушки кожи при влажно сти ф, %:
1 — 40; 2 — 60
Время сушки, мин
Рис. V-4. Метод построения кривой скорости сушки
<=: 50
§ - 40
еаS 30
г20Ю
20 30 40 50 |
60 70 |
ВО 90 100 НО |
Время |
сушки, |
мин |
1.4
|
|
|
|
|
|
|
- х - х - х - х - х |
|
||
10.2 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
70 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 |
ПО |
Абсолютная |
|
влажность |
|
материала0/,, |
||||||
Рис. V-5. Кривые скорости сушки |
при |
режимах: |
||||||||
I — I — 50°1 |
С, |
Ф = |
4 0%;; |
22 |
— tt = |
50"° С, |
ф = |
60%; |
||
|
3 |
— t |
= |
40° С, |
Ф = |
60% |
|
|
поверхности, и на высокоинтенсивную сушку, при которой парооб разование возникает и в массе жидкости.
При мягких режимах сушка протекает в два периода: первый характеризуется постоянной скоростью испарения влаги и неизмен ной температурой высушиваемого материала; второй — изменением скорости сушки и температуры материала. Протекание процесса сушки принято графически изображать кривыми сушки и температур ными кривыми (рис. V-2, V-3).
Для более четкого разграничения периодов сушки строят еще кривую скорости сушки. Для этого на кривую сушки наносят точки через равные расстояния, в которых определяют скорость сушки, и через каждую точку кривой сушки проводят касательную до пере
сечения ее с линиями, параллельными осям координат |
(графическое |
дифференцирование). Тангенсы образующихся острых |
углов tg ср = |
= - | - , %/мин, дают скорость сушки в этой точке (рис. V-4). Кривые |
скорости сушки имеют вид, показанный на рис. V-5. Основные осо бенности протекания сушки зависят от способа подвода тепла, не обходимого для испарения влаги, к поверхности испарения. Разли чают конвективный метод сушки нагретым газом, контактный метод сушки на нагретых поверхностях и радиационный метод сушки инфракрасными лучами и токами высокой частоты. В настоящее время широко распространяется комбинирование способов исполь зования тепла. В последнее время начинают использовать для высу шивания материалов акустическую энергию. Все эти методы имеют
различные варианты в зависимости от других условий сушки. |
|
|
Конвективный метод |
сушки |
|
Конвективный метод сушки осуществляется путем подвода |
тепла |
|
к высушиваемому материалу от нагретой |
паровоздушной |
смеси |
или дымовых газов. При мягких режимах (t |
<< 60° С) первый период |
сушкой характеризуется постоянной скоростью, несмотря на то что происходит непрерывная потеря влаги по линейному закону. Пар циальное давление пара в это время равно давлению насыщенного пара при температуре мокрого термометра.
Во втором периоде при достижении поверхностью материала влагосодержания, в ряде случаев соответствующего максимальному гигроскопическому состоянию, давление пара у поверхности ка пиллярно-пористого коллоидного тела будет зависеть от влажности его, изменяясь по изотерме десорбции. Несмотря на то что в этот период температура материала непрерывно растет, парциальное дав ление пара снижается, так как снижение влажности материала влияет сильнее, чем рост температуры. Внутри тела создаются градиенты температуры и влажности. Скорость сушки в этот период будет величиной переменной, зависящей от свойств и влагосодержания материала, режима сушки. В первый период интенсивность сушки должна быть равна интенсивности испарения влаги со свободной поверхности при тех же условиях, однако обычно для кожи она
119