книги из ГПНТБ / Кавказов Ю.Л. Тепло- и массообмен в технологии кожи и обуви
.pdfПри комбинировании обоих методов повышение температуры из лучателя при одинаковой интенсивности звукового поля ускоряет
процесс: при t„3n == 180° С время сушки 35 мни, при tlv3JI = 360° С время сушки 14 мин.
С у ш к а при р а з р е ж е н и и |
( в а к у у м - с у ш к а ) |
и с у ш к а сублимацией |
|
Высушивание материалов, не выдерживающих |
высокой темпера |
туры, при атмосферном давлении происходит очень медленно, так как при этом нельзя получить достаточно высокую разность парциаль
ных давлений ( |
Р п - М — Р с ) . Для интенсификации процесса |
сушки та |
|
ких материалов |
используют |
пониженное давление. |
|
Скорость испарения воды |
со свободной поверхности в |
атмосфер |
ных условиях зависит от диффузионного движения молекул через по граничный слой, благодаря чему интенсивность испарения мала. При низком вакууме длина пути свободного пробега молекул становится соизмеримой с величиной пор капиллярно-пористых тел. Если при атмосферном давлении путь свободного пробега молекул водяного пара равен 4,04 - Ю - 6 см, то при давлении 1,0 мм рт. ст. он равен 5,3-10" 3 см, а при давлении в 0,001 мм рт. ст. — 5,3 см. В последнем случае все движение пара в капиллярно-пористом теле становится эффузионным, и плотность потока пара можно определить из уравне-
ния 9 ' = l , 0 6 4 ^ r ] / ^ v ( - p ^ ) , |
|
||
где |
Кг—коэффициент |
молекулярного течения |
газа. |
|
Скорость эффузионного течения газа в десятки раз больше скоро |
||
сти |
диффузионного |
течения, что и обеспечивает |
большую интенсив |
ность сушки в разреженном пространстве. Уменьшение давления в окружающей среде увеличивает интенсивность испарения за счет повышения массообмена, который в первом приближении обратно пропорционален давлению. Кроме того, в разреженной среде резко повышается влагоемкость, что тоже способствует интенсификации процесса сушки. Важным обстоятельством является и то, что темпера тура материала в процессе сушки сохраняется на низком уровне.
При давлении выше 4,58 мм рт. ст. механизм переноса тепла и массы вещества внутри высушиваемого тела сохраняется таким, как и в условиях атмосферного давления, ниже указанного давления на ступает иной механизм переноса тепла и массы, зависящий от степени дальнейшего снижения давления и температуры среды. При таком глубоком вакууме происходит уже явление сублимации [110].
Ниже тройной (криоскопической) точки, которая для воды нахо дится при давлении 4,58 мм рт. ст., испарение может протекать непо средственно из твердой фазы — льда, минуя жидкую фазу, что носит название сублимации, или возгонки.
Во влажном состоянии капиллярно-пористые материалы при этих условиях имеют температуру ниже нуля, и вся свободная влага, за полняющая капилляры, замерзает; испарение ее происходит путем
170
сублимации. Зона испарения влаги постепенно углубляется внутрь материала и удаление влаги продолжается до испарения всей замо роженной части ее. Оставшаяся жидкая влага, более прочно связан ная с материалом путем адсорбции или хемосорбции, удаляется уже при температуре выше нуля обычным способом, хотя и при давлении ниже 4,58 мм рт. ст. Для сушки материалов сублимацией создается установка, состоящая из сушильной камеры — сублиматора, погло тителя образующегося пара, конденсатора и вакуум-насоса, обеспе чивающего полное удаление из системы отработанной парогазовой смеси.
При сушке сублимацией механизм переноса тепла и массы как внутри тела, как и вне его сильно зависит от характера течения паро воздушной смеси. В вакуум-технике различают три вида такого
течения: высокий вакуум, когда -j- ^> 1, средний вакуум, когда
-j- 1 и низкий вакуум, когда -^-<£ 1. Это отношение, представ ляющее собой зависимость между длиной пути свободного пробега молекул пара К и диаметром капилляров d, называется характери стическим числом течения газа. При высоком вакууме движение носит молекулярный характер, молекулы не соударяются между собой. В среднем вакууме происходит смешанное (молекулярновязкостное) движение, а в низком вакууме — чисто вязкостное дви жение, при котором группы молекул часто соударяются между собой. Для определения вида течения газа в разреженном пространстве при меняется полуэмпирическая формула Кнудсена, предложенная им для круглой трубы. При подстановке значений для водяного пара при t = 20° С формула принимает вид:
L = (3 52 |
) + 15,2 4 - ( l+394rfP\ |
V 1 . 3 , } |
где d — диаметр трубы;
/— длина трубы;
Р— среднее давление в трубопроводе.
Пользуясь формулой (VI-31), можно определить границы вакуум ных режимов. Для молекулярного течения газа первое слагаемое уравнения (VI-31) равно нулю, а второй сомножитель второго слагае мого становится равным единице. Отсюда для водяного пара границей
молекулярного |
и молекулярно-вязкостного течения будет L = |
||||
= 15,2 |
. Этой |
границе |
соответствует dP <^ 7-10" 3 |
см-мм рт. ст. |
|
|
|
|
d"~P |
|
|
Вязкое течение |
наступает при L = 352——, |
когда |
произведение |
||
d P > 0 , 8 |
см-мм |
рт. ст. |
[111]. |
|
|
По данным А. С. Гинзбурга, даже в самых мелких |
капиллярах, |
||||
диаметр которых |
равен 0,0035 см, при давлении |
13,6 кгс/м2 отноше |
|||
ние —г- < |
1,5 (число Кнудсена), что указывает |
на молекулярно-вяз- |
171
костный характер течения во всех капиллярно-пористых материалах [110].
Процесс сублимационной сушки начинается с охлаждения и замо раживания во влажном материале воды. Обычно это делается путем постепенного понижения давления в сублиматоре до тех пор, пока температура не станет ниже нуля и не начнется процесс самозамора живания влаги. Самозамораживанпе влаги происходит при разности парциального давления пара у поверхности материала и в окружаю щей среде, причем за парциальное давление пара в окружающей среде
принимается |
давление |
его у поверхности |
конденсатора. При |
этом |
||
за счет выделения скрытой теплоты |
фазового |
превращения |
||||
начинается |
испарение |
влаги. |
Скорость |
удаления |
образовавше |
|
гося пара |
т — $ {Рп, м—Рк), |
где Рп м |
— давление |
пара у |
по |
верхности материала; Рк— давление пара у поверхности кон денсатора.
Так как давление пара зависит от температуры, то скорость замо раживания является функцией двух факторов: глубины вакуума и температуры конденсации пара.
Температурные кривые промерзания влаги в материале имеют две критические точки: до первой точки температура снижается по прямолинейной зависимости, постепенно по слоям материала, ха рактеризуя углубление зоны переохлаждения воды. После первой критической точки температура материала несколько повышается из-за процесса сублимации, сопровождаемого выделением тепла. Вторая критическая точка означает начало процесса замораживания, который протекает при постоянной температуре [112]. Критические точки на кривых, показывающих температуру разных слоев мате риала, располагаются последовательно по мере углубления в толщу материала, показывая этим кинетику промерзания его.
Снижение температуры переохлаждения воды зависит от темпера
туры конденсации удаляемых паров ее: при tKmm — —70°С |
переохла |
||||
ждение воды |
происходит |
до ( = —7,4°С, |
при ^.о м д = |
—20°С до |
|
t = — 11°С; |
при / к о н д = |
—10°С — до t=— |
14°С/ т. е. |
чем |
ниже |
температура |
конденсации |
пара, тем меньше |
переохлаждается |
вода. |
При одной и той же температуре конденсации величина переохлажде ния увеличивается с глубиной промерзания благодаря более быстрому процессу кристаллизации. До первой критической точки температура материала распределяется по параболическому закону, с началом сублимации эта закономерность нарушается.
Средняя скорость охлаждения при определенной температуре конденсации пара различна для разных материалов, но при измене нии температуры конденсации она изменяется для всех капиллярнопористых материалов одинаково. Скорость же углубления зоны кри сталлизации не зависит от температуры конденсации пара и различна для разных материалов. Коэффициент теплообмена в процессе замо раживания воды выше, чем при сублимации, и с уменьшением темпе ратуры конденсации пара увеличивается (табл. VI-12). На величину коэффициента теплообмена вид материала не оказывает заметного влияния.
172
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
VI-12 |
||
|
Зависимость коэффициента теплообмена в процессе |
|
|
||||||
замораживания |
воды и сублимации |
от температуры |
конденсации |
|
|||||
М а т е р и а л |
С о д е р ж а н и е |
Л °с |
Скорость |
а |
при |
а |
при |
||
о х л а м - д е п п я , |
|||||||||
в л а г и , |
% |
||||||||
|
|
|
|
град/ч |
о х л а ж д е н и и |
с у б л и м а ц и и |
|||
|
|
( |
- 1 0 |
325 |
|
56 |
40 |
||
Песок |
18 |
1 |
—20 |
875 |
|
97 |
48,9 |
||
|
|
- 7 0 |
1109 |
102 |
56 |
||||
|
|
[ |
- 1 0 |
876 |
|
92 |
40,5 |
||
Целлюлоза |
25 |
1 |
- 2 0 |
1056 |
|
94,2 |
47 |
||
|
|
—70 |
1080 |
100 |
57,5 |
||||
|
|
Г |
- 1 0 |
320 |
|
51 |
39,6 |
||
Сукно |
270 |
1 |
—20 |
440 |
|
59 |
44,5 |
||
|
|
- 7 0 |
598 |
|
80,5 |
56,7 |
Процесс замораживания, продолжающийся 20—50 мин, является одновременно и процессом удаления влаги, так как в это время испа ряется 16—24% всей влаги [113]. Общее же количество удаляемой в замороженном состоянии влаги зависит от температуры материала: чем она ниже, тем больше удаляется влаги в процессе сублимации. При температуре материала —15, —20°С из пищевых продуктов путем сублимации удаляется 70—-90% влаги. Количество воды, уда ляемой в замороженном состоянии, определяется коэффициентом
кристаллизации В = |
или В = |
-ткгг—^г, |
г Д е ёл — количество |
gw |
100 —w |
замороженной |
воды; |
gw — количество воды в жидком состоянии.
Этот показатель является важным технологическим параметром.
Основное уравнение тепло- и массообмена |
для сушки |
сублимацией |
|||
в общем виде |
- |
|
|
р |
|
fit |
(Рп |
- Рс) р |
. (VI-32) |
||
<7П + a (tc — t„) — Я, (V/)n = CyoRy ^ + а |
Р |
|
Первый член левой части уравнения равен плотности результа тивного лучистого потока, поглощаемого материалом, второй член — количеству тепла, подводимого конвекцией от нагретой паровоздуш ной смеси, и третий член — количеству тепла, переданного тепло проводностью от греющей контактной поверхности. Все это количе ство тепла расходуется на нагревание материала (первый член правой части уравнения) и на испарение влаги (второй член правой части уравнения). В разреженном пространстве передача тепла конвек цией незначительна, поэтому материал при вакуумной сушке нагре вается путем радиации или чаще всего контактным способом. Урав нение (Vf-32) остается справедливым как для сушки в атмосферных условиях, так и для сушки при разрежении до критического давле ния. В последнем случае, однако, излишнее количество тепла вызы вает плавление льда и перегревание материала.
173
Ниже критической точки давления механизм переноса тепла и массы вещества становится иным, чем до нее, произведение а' (Рп —
— Рс ) |
становится малым, и интенсивность |
сушкц. начинает зависеть |
|
от температуры материала и конденсации |
пара, |
а также от темпера |
|
туры |
и общего давления в сублиматоре |
[114, |
115]. При давлении |
ниже криоскопическон точки температура испарения льда опреде ляется только давлением, поэтому перегревание материала не может вызвать плавления льда, и температура не будет повышаться, пока не испарится вся замороженная влага. Интенсивность испарения влаги при сублимации резко возрастает с уменьшением давления в конденсаторе, причем когда температура в конденсаторе сравни тельно высока, небольшое изменение ее сильно влияет на интенсив ность испарения, при низких температурах поверхности конденса тора изменение ее мало сказывается на интенсивности процесса.
Движущей силой массопереноса при сублимации является раз ность давления пара у поверхности материала и у конденсатора. Бурное фазовое превращение в вакууме резко увеличивает объем вещества. Если при атмосферном давлении 1 кг водяного пара зани мает 1,72 м3 , то при давлении 1 мм рт. ст. — около 1000 м3 , а при дав лении 0,1 мм рт. ст.— 10 000 м3 . При этом пар движется не путем молекулярной диффузии, а макроскопическим молярным потоком. Законы молекулярной теплопроводности и диффузии вещества здесь не применимы, теплообмен полностью определяется массообменом, гидродинамика которого зависит от характера протекания фазового превращения.
Важнейшим условием интенсивного протекания процесса сублима ции является полный отвод от поверхности высушиваемого материала образующихся паров воды, что возможно только при правильном устройстве конденсатора. Так как давление в нем составляет 0,001— 2,0 мм рт. ст., расчеты теплообмена между средой н стенками конден сатора не могут быть использованы такие, как для конденсаторов, работающих при давлениях, близких к атмосферному.
И. С. Макашовской [116] исследованы условия конденсации пара в вакууме. По ее данным макроскопическое движение пара к охлаж дающей поверхности конденсатора резко интенсифицирует теплооб мен среды с поверхностью конденсатора. При той скорости пара, кото
рая наблюдается в сублиматоре, критерий Рейнольдса Re |
находится |
в пределах 600—700. Таким значениям Re соответствует |
критерий |
Нуссельта Nu = 4—5. Полученные же автором данные показывают, что действительная величина критерия Нуссельта колеблется в пре делах 2500—3000. Отсюда видно, насколько процесс теплообмена связан с интенсивностью движения и конденсацией пара, насколько сильно массообмен влияет на теплообмен.
Определяя интенсивность конденсации пара при одном и том же температурном напоре, автор вывел критериальную зависимость ин
тенсивности |
теплообмена от наличия переноса |
массы |
Nu = |
= 8,13ReA'Gu" |
Чтобы выявить влияние основных режимов |
сушки |
|
на эту зависимость, было исследовано действие на нее состава |
паро |
||
воздушной смеси. Оказалось, что как при увеличении |
парциального |
174
давления пара при постоянном давлении воздуха, так и при увеличе нии давления воздуха при постоянном давлении пара коэффициент те плообмена растет.Это привело к выводу,что на величину коэффициента теплообмена влияет общее давление смеси. Эмпирическая зависимость такого влияния имеет вид: а = 138,5Ро 0 .д . Такая зависимость объяс няется тем, что в диапазонах'изменения парциальных давлений пара и воздуха, которые возникают при сублимации, произведение удель ной теплоемкости и плотности смеси Cvp является величиной постоян ной. Так как обе величины влияют при конвективном обмене на коэф фициент теплообмена, то а = / (Р\/р). Это привело к предложению очень простой зависимости для теплового расчета конденсатора q — = 1025Ро б щ . Оригинальный метод определения парциального давле ния пара и паровоздушной смеси предложен Н. И. Рогожииской [117]. Он сводится к испарению при определенной температуре определен ного количества воды в известном герметическом объеме. Образовав шееся давление рассчитывается по формуле Менделеева—Клапей рона.
Е. А. Ермаковой [89 ]. показано, что испарение льда |
происходит |
с постоянной скоростью (по прямолинейному закону) |
аналогично |
испарению воды со свободной поверхности. Интенсивность испарения льда зависит от способа подвода тепла: при нагревании контактным способом она равна 1,0—1,15 кг/м2 -ч, при комбинированном, радиа- ционно-кондуктивном— 1,4 кг/ма -ч. Для характеристики специфи ческой особенности теплообмена в процессе сублимационной сушки, вызванной влиянием массообмена, создаваемого большим избыточным давлением пара, автором предложено новое понятие — скорость ис-
парения W = |
—, |
|
где т—интенсивность |
испарения; |
|
р — теплота |
сублимации. |
Это позволило ей образовать новый критерий, названный Е. А. Ер маковой критерием Рихмана. Критерий Рихмана аналогичен крите рию Рейнольдса, но вместо скорости движения жидкости в него вво-
дится скорость испарения Ri = — L = — L .
Общий вид критериального уравнения интенсивности испарения Nu = A Ri"Gu'", а определенные значения постоянной А и степени пг превращают его в
Nu |
= 2,75Ri-Gu-1 '1 . |
При комбинированном |
нагревании в это уравнение добавляется |
AT1 |
|
новый член 6 == -дуг1-, и тогда уравнение интенсивности теплообмена при сублимационной сушке принимает вид:
Nu = l ^ R i - G u - ^ e - w .
Для характеристики интенсивности массообмена введен также новый критерий Кнорре
1 X 1 1 мП - Робщ '
175 •
где |
/И0 |
— расход смеси |
воздуха |
и пара, проходящей |
через |
субли |
||
|
|
матор; |
|
|
|
|
|
|
|
М п — м а с с а |
пара, |
испаряющегося |
с поверхности материала; |
||||
|
Ры — давление насыщенного пара |
при данных |
условиях; |
|||||
|
Р п |
— парциальное |
давление пара |
в среде; |
|
|
||
|
Р0бЩ |
— общее |
давление смеси. |
|
|
|
||
|
Уравнение интенсивности массообмена дмеет вид: |
|
|
|||||
Nu' |
= l,04Ri • Кп - °' 5 7 и |
при |
комбинированной сушке |
Nu' = |
=l,25Ri-Kn-°-2 .
Следует заметить, что другие авторы для сублимационной сушки различных материалов, главным образом продукции пищевой про мышленности, дают иные выражения интенсивности тепло- и массооб мена [118—121 ]. Например, А. А. Грязнов считает, что для расчета сушильной установки необходимо определить интенсивность испаре ния влаги в сушильном шкафу и конденсацию в. конденсаторе.
В |
условиях низкого вакуума, когда давление' в |
системе равно |
1 • 102 |
мм рт. ст. и ниже и течение носит молекулярный |
характер, ин |
тенсивность испарения, г/см2 -с, определяется, как интенсивность испарения со свободной поверхности по формуле кинетической теории газов
ц = 0,5833Р У^г, |
(VI-33) |
где Р — давление среды, мм рт. ст., при температуре Т; |
|
Т — температура среды, К; |
|
М — молекулярный вес среды. |
|
Для промежуточного и среднего вакуума автор предлагает |
следу |
ющую зависимость интенсивности испарения, кг/м2 -ч, при вынужден
ном движении |
жидкости: |
|
|
|
||||
|
|
|
|
9 ' = |
( N ^ + N 1 ^ 1 3 - ^ 0 , |
(VI-34) |
||
где |
Nu x |
= 0,67Re°-5 Pr0 , 3 3 |
— термический |
критерий Нуссельта, ха |
||||
|
|
рактеризующий процесс переноса энергии путем тепло |
||||||
|
|
проводности; |
|
|
|
|
||
|
N u 2 |
= |
£RePr0 '5 — гидродинамический критерий |
Нуссельта, |
||||
|
|
характеризующий перенос энергии путем тепло- и массо |
||||||
|
|
обмена; |
|
|
|
|
||
|
/ — характерный |
размер, м; |
|
|
||||
|
£ — коэффициент |
гидравлического |
сопротивления; |
|
||||
при Re < |
1,5-104 |
коэффициент гидравлического сопротивления опре- |
||||||
|
|
. |
|
|
0,3164 |
; |
|
|
деляется по формуле | = |
0 2 5 |
|
|
|||||
г|) — коэффициент, учитывающий влияние температуры |
(для воды |
|||||||
•ф = |
0,307- 10-°Т). |
|
|
|
|
|||
Из уравнения интенсивности испарения определяется коэффи |
||||||||
циент теплообмена а = |
9 г |
, ккал/м2 -ч-°С, |
|
|||||
|
|
|
|
|
' с р — |
'м |
|
|
где |
г — теплота |
испарения. |
|
|
|
176
Поверхность, м2 , |
греющих плит |
определяется |
из |
выражения |
|
г = -~-(, а поверхность |
испарения гн |
= ——, где |
117— |
количество |
|
влаги, испаряющейся |
в |
час. |
|
|
|
Объемная интенсивность конденсации, л/м2 -с, |
при |
низком ва |
кууме определяется также из выражения кинетической теории газов:
где Р2— упругость паров у стенки конденсатора, мм рт. ст.; Рг— упругость паров у поверхности материала, мм рт. ст.
Необходимая для заданных условий поверхность конденсатора рассчитывается обычным путем.
Раньше сушка сублимацией при атмосферном давлении широко применялась в кожевенном производстве. Таким методом высушивали главным образом мостовье, полувал, а также частично обезвожи вали мороженое сырье. Качество получаемой продукции зависело от правильности замораживания кожи. При быстром замораживании в порах кожи образовывались крупные кристаллы льда, которые раз рыхляли ткань и делали кожу слабой и тряпичной. При медленном замораживании кристаллы получались мелкие, более равномерно распределялись в толще кожи, что не вызывало порчи ее.
В настоящее время сушка сублимацией применяется редко для вымораживания сырья. Сушка сублимацией в вакууме широко приме няется там, где недопустима высокая температура, а главное — когда надо сохранить природные свойства высушиваемого материала (раз меры, пористость, вкус, растворимость и т. д.). Больше всего она используется в пищевой, мясо-молочной, фармацевтической и других отраслях промышленности.
С у ш к а измельченных материалов
К интенсивным методам относится сушка материалов в измель ченном состоянии. Скорость сушки при этом обусловливается разме ром частиц материала и гидродинамическими условиями. Материалы, можно высушивать продуванием горячего воздуха через неподвиж ный слой их; через слой материала, движущийся под действием вибра ции или продувания воздуха; через слой материала, находящийся во взвешенном или в распыленном состоянии.
При продувании воздуха через неподвижный слой материала перепад давления воздуха АР прямо пропорционален скорости по тока V и определяется по закону Дарси. С увеличением-скорости движения воздуха сопротивление слоя материала этому движению возрастает по степенному закону, показатель степени с увеличением критерия Рейнольдса меняется от 1,0 до 2,0.
В момент, когда сопротивление слоя движению воздуха равно весу материала, приходящемуся на единицу поверхности сетки, т. е. когда давление газа уравновешивает силу тяжести материала, начи нается увеличение высоты и объема слоя. В случае сцепления частиц
177
между собой расширение слоя начинается при большем давлении газа. При дальнейшем увеличении скорости движения газа высота слоя увеличивается еще больше, сопротивление же его начинает за висеть от свойств газа,- размера и характера частиц, высоты самого слоя, и процесс может происходить по разным законам.
Нормальный процесс увеличения объема материала протекает постепенно и равномерно по площади слоя, сопротивление которого остается практически постоянным. При достижении материалом объ ема определенной величины, зависящей от формы и размера частиц, последние приходят в движение. В этот момент по своим свойствам слой материала напоминает спокойную вязкую жидкость, наступает период «жидкостного состояния». Слой материала может перемеши ваться и перемещаться так же, как жидкость. При дальнейшем уве личении скорости движения воздуха расширение слоя продолжается, движение частиц становится более интенсивным, начинает происхо дить энергичное перемешивание их, частицы циркулируют по всему слою, поднимаясь вверх в центре потока и опускаясь вниз по стенкам, ограничивающим объем материала. Состояние слоя напоминает кипящую жидкость, поэтому оно называется «кипящим», или псевдоожнженным.
Движение частиц материала внутри слоя носит сложный характер, |
|
неоднородность скорости газа приводит к возникновению горизон |
|
тальной составляющей ее, что вызывает образование вихревых пото |
|
ков. Ряд факторов нарушает нормальное образование псевдоожнжен- |
|
ного слоя. Образование из отдельных частиц более крупных агрега |
|
тов приводит к появлению в слое трещин, заполненных более мелкими |
|
частицами, что вызывает в этих местах резкое падение сопротивления |
|
и усиленное движение через них газа. С увеличением |
размера частиц |
и высоты слоя наблюдается явление прорыва через |
него крупных |
пузырьков газа, |
отдельные скопления частиц подбрасываются вверх |
и снова п-адают, |
вызывая кипение слоя «толчками». |
При наличии неоднородных по размерам частиц материала жидко стный слой расслаивается: более мелкие частицы располагаются сверху, более крупные —• снизу.
Основной задачей при сушке материалов в псевдоожиженном слое является обеспечение равномерной плотности его. Только в таком случае можно получить наибольшие значения коэффициентов тепло- и массообмена и равномерность сушки. Скорость движения газа зави сит от величины свободного пространства (объема) в слое. Свободный объем зависит от формы и размера частиц: чем меньше размер частиц, тем больше минимальный свободный объем; неправильная форма частиц, шероховатость их увеличивают свободный объем. Свободный объем для разных материалов колеблется от 0,4 до 0,7.
Момент перехода из неподвижного слоя в псевдоожиженный опре деляется критерием Федорова— Fe; Re = Л Fe",
где Re — определяется по скорости воздуха, вызывающей кипение.
178
7м 1 1 |
7г— плотность |
материала и газа; |
А |
и п—постоянные, |
для частиц неправильной формы Л =0,1 9 |
и п. = |
1,56 [122]. |
|
По мнению Н. А. Шаховой [123 ], критерий Федорова не может от разить то изменение, которое происходит в состоянии слоя при пере ходе из неподвижного в псевдоожиженное состояние. Для характе
ристики состояния |
псевдоожиженного слоя |
ею предлагается другой |
|||
|
V |
|
|
|
|
критерии |
— р а в н ы й отношению скорости движения |
газа к скоро |
|||
сти псевдоожпжения. |
|
|
|
||
Таким |
образом, |
кроме критерия Рейнольдса, |
характеризующего |
||
гидродинамические |
условия, необходимо |
ввести |
параметрический |
||
„ |
У |
|
|
|
|
критерии |
, характеризующий переход |
слоя |
от |
неподвижного |
состояния к псевдоожиженному. Этот критерий характеризует подо бие между псевдоожиженными системами по интенсивности перемеши
вания частиц. Значения скорости V и Vх |
могут быть получены из сле |
|||
дующих |
формул: |
|
|
|
где |
К — проницаемость слоя, м2 , |
определяемая эксперимен |
||
|
тально; |
|
|
|
7м 1 1 |
7н — плотность |
частиц материала |
и средняя насыпная |
|
|
плотность |
ожиженного |
слоя, |
кг/м3 ; |
р — коэффициент динамической вязкости.
Характер процесса сушки определяется в основном внешним теп ло- и массообменом.
Установлением закономерностей этого обмена занималось боль шое количество исследователей, полученные ими данные сильно отли
чаются. |
|
|
|
|
|
По данным Н. А. Шаховой, теплообменный критерий Нуссельта |
|||
для |
песка |
равен: |
|
|
|
|
^ Nu = 0,353 • 10"2 Re1 ^ |
|
( ~ j - 1 . |
|
Это выражение справедливо при 1,38 |
< |
Re < 9,51 и при 2,67 < |
|
< ( |
^ ) < |
12,82. |
|
|
Для угля и кусочков картона И. М. Федоровым выведены следую щие формулы:
Nu == 0,0151 Fe0 '7 4 -Re0 '6 5 |
^ - ^ |
- |
j |
- 0 ' 3 ' , |
справедливая для Fe — |
|
= 30—100; |
|
|
|
|
|
|
Nu = 0,0283Fe0'604 - R e ° ' 6 5 |
f ^ - r 0 |
' 3 |
4 |
при Fe = |
100—200, |
|
где h—высота |
слоя; |
|
|
|
|
|
ds — эквивалентный диаметр |
частиц. |
|
3 / сХ?