книги из ГПНТБ / Булыгин В.Я. Гидромеханика нефтяного пласта
.pdfизобары ортогональны к контуру участка. На Бавлииском месторож дении таких участков нет.
К рассматриваемому моменту времени режим отбора и закачки примерно установился так, что линии тока ориентировочно будут совпадать с траекториями макродвижений жидкости. Так как ско рость фильтрации определяется законом Дарси, то сгущение изобар характеризует ухудшение проницаемости пласта или увеличение скорости фильтрации жидкости в данном месте пласта. Разделить эти две величины можно, учитывая продуктивность скважин. Вы сокая продуктивность скважин связана с хорошей проницаемостью участка пласта и наоборот.
Рассмотрим на рис. 43 участки I, II, I I I и район скв. 7. С этих участков происходит интенсивный отбор нефти, однако изобары расположены редко, это указывает на то, что участки имеют хорошую проницаемость и сравнительно однородное строение. В отмеченных местах имеются местные литологические изменения строения пласта. Представляет интерес восточное крыло. Здесь линии тока огибают район скв. 67, 235, 370, изобары сильно сгущаются к этим скважи нам, к этому же району сдвинут центр общей воронки депрессии. Это говорит о значительном ухудшении проницаемости пласта в рассма триваемом районе.
Такая картина наблюдается систематически на всех картах изобар, т. е. частицы жидкости, двигаясь, огибают указанный участок. Вся жидкость, нагнетаемая в скв. 4, идет в обход участка по проницаемым проходам в пласт и в значительной мере расходуется на повышение давления вне зоны отбора. Однако нельзя не признать рацио нальным нахождение здесь группы нагнетательных скважин, так
как благодаря |
им нефть, находящаяся в этом районе, вытесняется |
в зону отбора. |
В районе скв. 281 наблюдается снижение давления, |
что тоже говорит об ухудшении проницаемости этого участка пласта.
§6. Материальный баланс участка залежи
1.Будем считать, что потери жидкости через кровлю и подошву пласта не происходит. Проинтегрируем правую и левую части урав нения (II.2.10) или (III.5.4') по некоторой области g, ограниченной контуром L.
Рассмотрим сначала случай, когда в области нет источников.
Имеем:
|
д |
|
др |
. |
д |
|
dxdy. |
|
|
дх |
^ |
дх |
' |
ду |
^ |
|
|
|
|
|
||||||
(в случае уравнения (III.5.4') а |
= ан0; ß* = В*). |
|
||||||
Преобразуя первый интеграл по области в интеграл по контуру, |
||||||||
имеем: |
д |
д |
р . д |
|
|
|
|
|
ш |
|
% ) d x d y = $ ( o % d y + o ^ d x ) ~ |
|
|||||
-д— О |
—г-----f - “5— О |
|
||||||
дх |
ох |
1 |
оу |
|
|
L |
|
|
|
= — J H ( v x dy + |
vydx) = |
- j HvndL = \ a ^ d L . |
(IV.6.1) |
||||
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
130
Рассмотрим правую часть исходного уравнения
И р*я 4г
g
Примем для области g средние значения ß* и Н равными ß*p и Н ср. Тогда имеем
I j ß * # * : dy = |
ßc'pffcp |
dy. |
(IV.6.2) |
g |
|
g |
|
Заметим, что выражение |
|
|
|
j |
J P dx dy |
|
|
^cp |
J J dx dy |
|
|
|
g |
|
|
определяет среднее давление. В нефтяной практике его называют средневзвешенным пластовым давлением. Дифференцируя его по параметру t, получим
И i^dxdy
д-Рср __ g_________ __ g_________
йf s * * , g
где F = Jj dx dy — площадь области g, откуда имеем выражение
g
подставляя которое в (ІѴ.6.2), получим
= |
(IVJ6.3) |
g
Сравнивая (IV.6.2) и (IV.6.3), имеем:
J HvndL - ßc*pЯср |
F = 0. |
(IV.6.4) |
L
Предположим, что в пласте имеются скважины. Пронумеруем их 1, . . ., п. Интегрирование при этом надо вести по контуру области и по контурам, окружающим скважины. В этом случае суммарный поток через поверхности будетI
I HvndL + J H1vmdl1 + . . . + j Hkvnkdlk J E vndL — ^ g* |
(IV.6.5) |
||||
L |
I , |
lk |
L |
ft-1 |
|
(при |
совместной |
фильтрации нефти и |
воды |
qk — gHnÉ, |
так как |
J Hkvnkdlk представляет значение дебита скважин). lk
9* |
131 |
Заменив в формуле (IV.6.4) интеграл по контуру L выражением (IV.6.5) потоком через границу миогосвязной области, получим
П
I Hvnd L - |
ßc*pt f i f f F = 2 Qk- |
(IV.6.6) |
L |
t=i |
|
2. Рассмотрим случаи, когда в области g находится одна жидкость. Введем вместо скорости фильтрации скорость движения частиц
жидкости и оценим значение интеграла. Получаем
J* Нтлюп dL — H cpmkwnср Jd L z 1I I пCp AZ, |
(IV.6.7) |
|
L |
L |
|
где AZ — длина контура L. |
wncpM есть площадь, занимаемая жид |
|
Заметим, что выражение |
костью в единицу времени в результате продвижения частиц жидко сти, находившихся на контуре L, т. е. имеем
wncpM = * £ - . |
(ІѴ.6.8) |
Подставляя (ІѴ.6.8) в (IV.6.7) и затем в (IV.6.6), |
получим |
П
(ІѴ.6.9)
1=1
где Qпр — суммарный промысловый дебит; р — плотность; ц — пересчетный коэффициент на усадку жидкости.
Выберем за первоначальное положение контура L контур области нефтеносности. Тогда из (ІѴ.6.8) вытекает, что суммарная добыча нефти с залежи равна добыче, полученной за счет продвижения кон тура нефтеносности и вследствие падения средневзвешенного пла стового давления.
Из формулы (ІѴ.6.6) следует, что суммарная добыча обеспечи вается притоком нефти через поверхность, которой можно мысленно ограничить залежь, и в результате падения средневзвешенного пла стового давления.
Положим, что граница области непроницаема (или отсутствует продвижение контура). Тогда из (ІѴ.6.9) имеем
дрср & |
( ?п р |
-ßcptf с р dt |
реч |
Это выражение может быть положено в основу определения сред ней упругоемкости:
* _ |
|
(ІѴ.6.10) |
ßс р — |
Н с р F |
Выделим некоторую замкнутую ченный линиями тока и некоторой материального баланса для области
область — сектор gl5 ограни линией Z. Составим уравнение g x.
І32
Уравнение материального баланса можно будет получить из (ІѴ.6.9):
Hi ~ Юд-рсУГд. |
(ІѴ.6.11) |
тде AF/At — площадь обводнения сектора в единицу времени; H t — ■средняя эффективная мощность пласта в районе, примыкающем к ли нии I; Fa1 — площадь части сектора, ограниченного линиями тока и I; НА1 — средняя мощность сектора; Apcp/At — изменение среднеизвешеипого пластового давления в секторе за единицу времени; 'Qnp — суммарный дебит скважин, расположенных в секторе. Если процесс фильтрации установился, то из (IV.6.11) имеем:
Hi |
At |
тА= -2IÜL |
(IV.6.12) |
' |
А pgp |
|
3. Рассмотрим случай когда в рассматриваемой области происхо дит совместная фильтрация двух жидкостей, сжимаемостью которых так же, как и породы, будем пренебрегать. При этом из (IV.6.6) будем иметь
|
|
|
П |
|
J НѵпвdL = |
2 (7нвй- |
(ІѴ.6.13) |
||
L |
|
|
h=1 |
|
Учитывая, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
dp |
|
|
|
|
дп |
и подставляя в (ІѴ.6.13), |
получим |
|
(ІѴ .6.14) |
|
Введя среднее значение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
получаем в конечных разностях |
|
|
||
|
|
|
П |
|
aHB b (4 f-)LA^ = 2?H BÄ- |
(ІѴ.6.15) |
|||
|
|
|
/t=l |
|
Опуская индекс L , имеем: |
|
|
|
|
н в \ |
А л J |
A l = |
QnpHB~ . |
(ІѴ.6.15*) |
|
РнвГПнв |
' |
Здесь приращение давления берется по направлению внутренней нормали. Эта формула справедлива и для движения одной жидкости, при этом аяв = а. К уравнению (ІѴ.6.15') следует присоединить еще (III.6.17), определяющее движение изогидры.
133
§7. Определение параметра гидропроводности
ипроницаемости
После установления промышленных запасов нефти и заключения о целесообразности разработки принимается предварительная схема эксплуатации месторождения. В этот начальный период сведений о месторождении обычно мало, так что при предварительных расчетах расстановки скважин .и выборе метода эксплуатации приходится пользоваться сведениями о физических параметрах пласта по опре делениям, полученным из небольшого числа скважин, осредияя эти данные и распространяя их па все месторождения или на его участки. В процессе разбуривания и эксплуатации эти данные могут быть уточнены.
Повышение степени изученности месторождения совершенно не обходимо как для установления схем последующего бурения, так и для контроля за работой пласта. Знание физических параметров пласта, его строения, мощности и прочее дает возможность обес печить последующую правильную расстановку скважин (эксплуата ционных п нагнетательных), уточнить запасы, обеспечить контроль за продвижением краевых и нагнетаемых вод, форсировать или пре кращать отбор (нагнетание) жидкости.
Для изучения месторождения в настоящее время применяются методы исследования скважин (вернее, призабойной части пласта) гидромеханическим путем и физические методы. Конечной целью таких исследований является составление карт, характеризующих параметры пласта для гидромеханических расчетов фильтрации жидкостей. Отметим, что успехи, достигнутые в области физических методов, не снижают необходимости разработки и применения гидро механических исследований параметров пласта,так как именно послед ние отражают те фильтрационные свойства пласта, которые должны использоваться при расчетах. Следует также учитывать, что исследова ние кернов, электрокаротаж, у-каротаж и т. д. характеризуют не которые средние параметры в малой призабойной части пласта; гидромеханические методы, используя законы фильтрации жидкости и опираясь на фактические данные о ее течении, охватывают более широкий район. Учитывая, что месторождение при его эксплуата ции работает как единый резервуар, и имея в виду конечную цель исследований, предвычисления энергетического баланса и вырабо танности месторождения, целесообразно проводить гидромеханиче ские исследования не отдельных скважин, а месторождения в целом.
1.Определение параметра гидропроводности
икоэффициента проницаемости
Для количественного |
определения |
параметра гидропроводности |
||
о = кН/ р |
и коэффициента |
проницаемости можно воспользоваться |
||
методом, |
разработанным |
в |
[16—18, |
64]. |
134
На карте изобар проведем линии тока — разобьем карту изобар на участки. Для выделенного участка имеем уравнение материаль ного баланса (IV.6.15).
Из (IV.6.15) запишем |
|
|
(а |
А1 = - ^ . |
(IV.7.1) |
V А» / |
Р£Л |
ѵ |
Вводя оI = k j f '/ |х в (IV.7.1), получим для определения коэф фициента гидропроводности (проводимости) Оі следующую формулу:
о. |
М П |
Qпр |
(£)• |
(IV.7.2) |
|
|
pgr) М |
|
|
При фильтрации одной жидкости имеем для проницаемости |
||||
к, |
|
<?прР ( |
А » |
(IV.7.3) |
|
р£1) МНI \ Ар )• |
|
Этот случай наиболее благоприятен для вычисления коэффи циента проницаемости.
Для определения проницаемости по карте изобар предлагается следующее.
Выбрать карту изобар при сравнительно установившихся пла стовых давлениях, разбить ее линиями тока на ряд полос (секторов), определить суммарный дебит скважин в секторе, расстояние между линиями тока AI и перепад давления по нормали к I. Проницаемость вычисляется по формуле (IV.7.3). После определения проницаемости для ряда участков пласта карта проницаемости строится обычными методами.
Пример. Определить коэффициент гпдропроводности и проницаемости по карте изобар (рис. 45).
Рис. 45. Пример построения линий тока для рас чета гидропроводности (проницаемости) пласта.
У ч а е т о к I. Дебиты (в т/сут) скважин равны: скв. 262 — 90; скв. 269 — 50; скв. 17 — 20; скв. 268 — 81; скв. 280 — 38.
рg = 0,798 Г/см3; 1/ц = 1,36; р = 2,2 спз; Я = 9,7 м.
135
Определяем суммарный дебнт скважин, работающих в выделенном участке. Дебит скважины, находящейся на границе, будем делить поровну между сосед ними участками (см. рпс. 45).
Суммарный дебпт (в т/сут) скважин участка составит: для скв. 268 — 90;
скв. 269 — 90; |
скв. |
17 — 10; |
скв. 26S — |
81; |
скв. |
280 — 19, т. е. |
всего |
||
290 т/сут. |
|
|
|
760 м; Др = |
10 кгс/см2; Дп = |
600 м. |
|||
Измеряем по карте на участке I: АI = |
|||||||||
По формуле (IV.7.1) имеем: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1,36 ■Ю6 • IQ2 |
QnpA» _ |
I П 7 |
<?пР Д'г |
|
|||
|
0,798 • 102 • 3600 • 24 |
аі АрН |
|
и |
М Ар |
|
|||
|
(<?пр в т/сут; |
АІ н Ди в м; |
Др |
в кгс/см2); |
|
||||
|
|
о —19,7 |
290 • 500 |
_ |
д • см |
|
|
||
|
|
10-800 |
|
спз |
‘ |
|
|
||
По формуле (IV.7.2) запишем: |
|
|
|
|
|
|
|||
|
2,2 ■1,36 ■10° • 102 |
(?прДп |
|
|
QnpAn |
|
|||
|
0,798 • ІО2 • ІО2 • 3600 • 24 |
Al АрН |
|
' |
Al АрНср |
|
|||
(Q в т/сут; AI и |
Ди в м; |
Ар в кгс/см2; к в д); |
|
||||||
|
|
|
290 • 500 |
0,80 |
д. |
|
|
||
|
|
А-= 0,434 800 ■10 • 97 |
|
|
|||||
У ч а с т о к |
II. |
Суммарный дебнт |
(в |
т/сут) скважин, находящихся на |
участке, составит: по скв. 302 — 48; скв. 194 — 40; скв. 259 — 124; скв. 261 —
102; скв. 140 — 155; |
скв. 260 — 147, т. е. всего 616 т/сут. |
|||
Измеряя Ар = |
10 кгс/см2; |
Ди = |
380 м; |
AI = 1000 м, принимаем Н = |
= 9,7 м. Определим коэффициент проницаемости (в д): |
||||
|
к = 0.434 |
616 |
■380 |
1,05. |
|
1000 • 10 • 9,7 |
Рассчитанные участки, судя по продуктивности скважин, имеют по место рождению проницаемость выше средней, т. е. равную 0 , 6 8 д.
При оценке проницаемости эксплуатируемых нефтяных место рождений необходимые данные для вычислений фиксируются в тех нической документации, что весьма упрощает работу, так как не требует специальных исследований. Конечно, замеры при наблюде нии за работой нефтяного месторождения берутся приближенно, но провести предварительные вычисления, пользуясь ими, возможно.
Как указывалось, коэффициенты проницаемости следует опре делять несколько раз, положив в основу данные на различные даты и взяв среднее арифметическое значение проницаемости. При воз можности провести более точные измерения пластовых давлений расчеты могут быть уточнены.
Оценить необходимую точность входящих данных для определе ния проницаемости с заданной точностью автору не удалось из-за большой сложности решения теоретической задачи. Единственным критерием правильности получепных результатов можно выдвинуть сравнение результатов вычислений с данными, полученными дру гим путем (анализ кернов, геофизические методы), и с промысло выми наблюдениями за работой месторождения.
136
Вычисления, проведенные на некоторых месторождениях, дали удовлетворительное совпадение проницаемости с результатами, по лученными другими методами.
Ряс. 46. Рассчитанная карта проницаемости (цена одной изолинии 0 , 1 д).
Для рассматриваемого участка карта проницаемости (рис. 46) составлена по результатам расчетов указанным методом (в основу положены четыре карты изобар), а приведенная на рис. 11 — по
Рис. 47. Литологическое строение участка Бавлинского нефтяного месторождения.
1 — песчаник; 2 — песчаник с иеслойными прослоями глин;
3 — аргиллиты и плотные алевролиты.
данным лабораторных исследований кернов и по геофизическим ме тодам. В основном карты сходны. Следует сравнить их с картой литологического строения пласта (рис. 47).
137
§ 8. Определение гидропроводиости пласта по набору карт изобар
Положим в основу определения гидропроводиости пласта урав нения материального баланса (II.2.10) или (III.5.4а), которые запи шем в виде:
|
да |
др_ |
|
да |
|
- В Ч І ^ |
+ N, |
(IY.8.1) |
|
дх |
дх |
~ |
ду |
W + 0 ^ |
|||
|
’ |
|
|
|||||
КН |
,, |
|
|
КН |
|
|
|
|
где: а) о — |
; б) а |
= ---- . |
|
|
|
|||
"ij-t |
|
«а» а |
f-^HD |
от времени; |
в «б» зависит. Для |
|||
В выражении |
не |
зависит |
определения гидропроводиости используется метод, базирующийся на перераспределении давления в пласте в процессе его эксплуата ции. При изменении давления в скважинах перераспределение да вления в пласте происходит значительно быстрей, чем перераспре деление насыщенности. Это дает возможность указать интервал (11т t.2). когда значения функций рнв (гД и рШ) (tz) близки между собой, что позволяет считать ст постоянным на интервале (<1( іа).
Замечание. Если известио ст на некотором контуре, то путем решения задачи Коши для дифференциального уравнения в част ных производных первого порядка можно построить функцию ст (х г у). Ввиду тесной связи решения уравнения (IV.8.1) относительно ст с системой обыкновенных дифференциальных уравнений (характе ристической)
dx |
dy |
da |
(IV.8.2) |
|
|
N + B ' H ^ — a&p |
|
дх |
dy |
|
|
dl |
|
можно сделать вывод об условной корректности задачи Коши для исходного уравнения.
А. Н. Тихоновым было доказано [ЮН, что решение системы диф
ференциальных уравнений |
|
|
|
|
- ^ - = ф(*> и, |
. . ., ип\ |
t) |
(&= 1, п) |
(IV.8.3) |
при условии uk (ф0) = ер |
является |
условно корректным. |
;Кроме |
того, в нашем случае коэффициенты уравнения (IV.8.1) — производ ные функции р (X, у\ і). Известно [103], что задача о нахождении производной по равномерным приближениям функции поставлена некорректно.
Однако можно использовать другой путь решения задачи [16, 27]. Составляется система уравнений (ІѴ.8.1) с помощью возможности определения р (х, у; t) на несколько интервалов времени, решая которую можно определить do/dx, do/dy, ст. Данная постановка освобождает от отмеченной выше возможной некорректности задачи Коши.
Существенной особенностью системы уравиеиий, составленной на несколько моментов времени, является возможность переопреде
138
лить систему (уравнений взять больше, чем имеется искомых вели чин). Далее, так как давления на соседние моменты времени при обычных условиях эксплуатации мало отличаются друг от друга, система уравнений плохо обусловлена. В последующих разделах рассмотрены две возможности получить хорошо обусловленную си стему, т. е. решить задачу.
2. Метод возмущения давления
В основу расчетов положим карты изобар и дебиты скважин с месторождения или его участка. Запишем уравнение материаль ного баланса иа несколько смежных интервалов времени, предста вляя производную давления по времени в виде конечной разности.
Тогда будем |
иметь: |
|
|
|
|
|
,р |
% + ' % % + < > & р =?»<*. » . |
(ІѴ.8.4) |
||
где |
дх |
дх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fW(x, |
у)в [лг(*)(*у) + р*н - |
д Г |
J = A W _ tf№ , |
(IV.8.5) |
|
|
|
|
|
|
|
p(fe), pcfc+1) — функция давления на |
начало и конец интервала вре |
||||
мени соответственно; |
At, N (k) — плотность отборов в (к) |
интервал |
|||
времени. |
|
|
|
|
|
Уравнение (ІѴ.8.4) может служить для определения р, если за даны о, f k), а также для определения а, если заданы р, f k).
Обычно на месторождениях нефти пластовые давления замеря ются в большом числе скважин (для составления карт изобар), так что на некотором участке функция давления р может быть прибли женно восстановлена по точкам.
Функция давления восстанавливается по нескольким замерам в (к) различных интервалах времени. Тогда из (ІѴ.8.4) получим сле дующую систему уравнений:
др(1> |
да |
, |
дрш |
до |
+ 0 А р ^ = |
(х, у); |
дх |
дх |
1 |
ду |
ду |
|
|
dp |
до . |
dp(fc> до |
|
(ІѴ.8.6) |
||
дх |
дх |
|
ду |
ду |
|
|
|
|
|
Для определения да/дх, да/ду, а необходимо иметь три уравне ния. Если система (ІѴ.8.6) переопределена, т. е. уравнений больше трех, то она предварительно нормализуется, и решая ее, опреде ляем значения да/дх, да/ду, а. Отметим, что при решении системы (ІѴ.8.6) требуется хорошая ее обусловленность, т. е. значения коэф фициентов системы должны значительно различаться. Для этого •следует использовать карты, отражающие сильное перераспределе ние давлений в пласте или на рассчитываемом участке. Этого можно достигнуть путем специального перераспределения [49] отбора (воз мущение пласта).
Если задать р (х , у) и / (х, у) в виде полиномов — отрезков сте пенного ряда, аппроксимируя, например, карты изобар и отборов,
139