книги из ГПНТБ / Дмитриев, В. Н. Основы пневмоавтоматики
.pdfнш'і к последнему. Кривые I—4 на рис. 95 являются характери стиками элемента, у которого рабочей средой служит воздух, а кривая 5 соответствует случаю, когда рабочей средой является
вода.
Постановка приемной трубки в выходном канале вихревой камеры и наличие некоторого сброса расхода приводит к увели чению крутизны характеристики [55] вихревого элемента. Результаты, по лученные при смешанном управле нии питающая струя — водяная, уп равляющая — воздушная, представ лены на рис. 96. Данные опытов, приведенные на рис. 95 и 96, по лучены при сходных условиях.
|
|
|
|
|
Рис. 95. Типовые характеристики вихревого |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
усилительного элемента в безразмерных ко |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
ординатах: |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
/, |
— характеристики |
элемента с |
вихревой |
ка |
||||||||||||
|
|
|
|
|
мерой без атмосферного отверстия при давлении |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
питания; |
|
р0 |
= |
0,Ы |
МПа |
и |
ро |
= |
0,07 |
МПа |
соот |
|||||
|
|
|
|
|
ветственно; |
3, |
4 |
— характеристики |
|
элемента |
с |
||||||||||
|
|
5 |
|
|
атмосферным |
|
отверстием |
в вихревой |
камере |
при |
|||||||||||
0 |
о |
|
|
о |
избыточном |
давлении питания |
|
ро |
«= 0.14 |
МПа и |
|||||||||||
|
/ |
Ру-Ро Ро |
= |
0,07 |
МПа |
соответственно; |
5 |
— характеристика |
'’ л. элемента с атмосферным отверстием в вихревой
камере ро =* (0,07 0,31) МПа
Смешанное управление позволяет создавать различные пневмогпдропреобразователи.
Принимая сделанные ранее допущения о несжимаемости жидкости, найдем основные зависимости, характеризующие вих ревое движение.
Полная составляющая скорости течения в кольцевом сечении вихревой камеры может быть выражена через радиальную и тангенциальную составляющие. Распределение тангенциальных скоростей в случае заглушенного канала питания выражается обычно в виде степенной зависимости 1
ѵ% R
где оу — средняя скорость потока в канале управления; г — пе ременный радиус.
1 Показатель степени закона распределения тангенциальных скоростей в камере зависит от геометрических и иных характеристик камеры и обычно
.лежит в пределах от 2/3 до 1 [28, 55]. Выражение (88) находят из уравнения моментов количества движения.
,160
Откуда получаем
ѵх = ѵ у ^ У |
(88) |
Радиальная составляющая скорости в кольцевом сечении
2лгН
Градиент изменения давления в радиальном направлении пропорционален квадрату тангенциальной составляющей скорости, т. е.
9
Подставляя в последнее выражение зна чение ѵ%, найденное по формуле (88), полу чаем
Л |
2 1 |
ар = рѵу---- dr. г3
Интегрируя полученное дифференциаль ное уравнение в пределах от гв до R, найдем
Учитывая, что перепад давления Ар при поданном управляющем давлении н запер том канале питания равен разности между давлением р п в кольцевом сечении радиу са R и давлением на выходе из камеры рв (радиус /*в), т. е. Ар = рп — рв, получаем
Р |
|
Р а |
ѴУ |
(90) |
|
в = |
— р — |
||||
|
|
|
Величина полного давления управления, расход Qу при запертом канале питания:
9
Рис. 96. Характеристи ка вихревого элемента при смешанном уп равлении (питающая струя — водяная, уп равляющая струя —
воздушная)
обеспечивающая
Р у = Р п -\----— • |
(91) |
Найдем расход на выходе из вихревой камеры. Уравнение (90) справедливо для малых скоростей течения невязкой жидко сти. В случае течения несжимаемой жидкости массовый расход Gв связан с избыточным давлением рв на выходе из камеры из вестным уравнением
G B = Р- S B V 2р р в >
11 Заказ 993 |
161 |
а максимально возможный расход |
|
(0в)т;іх = M“SBV"2ppn, |
(92) |
где SB — площадь выходного отверстия.
Считая, что через управляющее сопло в вихревую камеру ис
течение происходит под перепадом ру—Рп, можно |
определить |
||||
расход |
|
|
|
|
|
|
Gy = l^ySy У 2р(ру—рп) ■ |
(93) |
|||
Подставляя в уравнение |
(90) уравнения (93), |
(92) и (91), |
|||
окончательно получим |
|
|
|
|
|
Gl |
( Св)тах |
Су |
Г ( |
R |
(94) |
|
°о2 |
4 4 |
' \ |
ГВ |
|
|
ц SB |
|
Глава V
ПНЕВМАТИЧЕСКИЕ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЕ, УПРАВЛЯЮЩИЕ И РЕГУЛИРУЮЩИЕ
1. КРАТКАЯ |
|
м е м б р а н н о г о т и п а |
|
ХАРАКТЕРИСТИКА СПОСОБОВ И ПРИНЦИПОВ |
|
УСТРОЙСТВАПОСТРОЕНИЯ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫХ, |
||
УПРАВЛЯЮЩИХ И РЕГУЛИРУЮЩИХ МЕМБРАННЫХ УСТРОЙСТВ |
||
Агрегатный |
способ построения пневматических систем про |
мышленной автоматики позволил создавать специализированные регуляторы, решающие отдельные задачи регулирования, а имен но, пропорциональное, пропорционально-интегральное регулиро вание, а также выполняющие вычислительные операции — ум ножение, деление, сложение и т. д.
Дальнейшее развитие промышленности и необходимость ав томатизации более сложных объектов и процессов привели к реализации элементного способа построения пневматических приборов, аналогичного применяемому в электронике. Элемент ный способ построения пневматических приборов, при котором новый пневматический прибор (аналогового или дискретного действия) собирают из пневмоэлементов универсального назна чения, был воплощен в системе УСЭППА (Универсальная систе ма элементов промышленной пневмоавтоматики).
В основе конструкции приборов, реализующих тот или иной способ соединения элементов в едином приборе, лежат опреде ленные технические принципы построения.
Существуют три основных принципа построения непрерывных пневматических вычислительных и регулирующих приборов, а именно: принцип компенсации перемещений, принцип компен сации сил и принцип компенсации расходов. На более ранней стадии развития пневмоавтоматики пневматические приборы строили по принципу компенсации перемещений. В качестве упругих элементов в этих приборах использовали, как правило, сильфоны. Принцип компенсации перемещений состоит в том, что перемещение одних упругих элементов компенсируется пере мещениями других упругих элементов. Сложение перемещений выполняется на рычагах. Поэтому приборы, построенные по принципу компенсации перемещений, имеют обычно громоздкую конструкцию с тягами и рычагами.
В последние годы при построении пневматических приборов используют в основном два последних принципа, причем наи большее распространение получил принцип компенсации сил. Использование этих принципов, в отличие от принципа компен сации перемещений, позволяет значительно уменьшить габарит-
П * |
163 |
ные размеры приборов и применить блочный и элементный спо соб построения. Эти принципы чрезвычайно перспективны.
Приборы, работающие по принципу компенсации сил, в каче стве основных узлов включают в себя мембраны из мембранного полотна, соединенные общим штоком. Принцип компенсации сил заключается в том, что па штоке автоматически поддерживается баланс сил, т. е. равнодействующая оказывается всегда равной нулю. Торец штока управляет соплом пневматического усилителя сопло — заслонка. Перемещения штока составляют сотые доли миллиметра, т. е. практически шток не перемещается. На этом принципе построена пневматическая ветвь приборов Агрегатной унифицированной системы п приборов непрерывного действия Универсальной системы элементов промышленной пневмоавто матики.
Принцип компенсации расходов перенесен в пневмоавтома тику из электроники. Пневматические приборы, построенные по этому принципу, в качестве основного элемента содержат реша ющий усилитель. Расход воздуха, направляемый с выхода реша ющего усилителя через дроссель в суммирующую камеру, ком пенсирует расходы воздуха от входных сигналов, поступающих через дроссели в эту же камеру. При этом давление в камере либо остается постоянным, либо все время равным давлению, формируемому в другой камере решающего усилителя. Решаю щие усилители работают по принципу компенсации сил.
Рассмотрим на примере схем, получивших в свое время наи большее распространение, реализацию основных принципов по строения пневматических приборов.
2. РЕАЛИЗАЦИЯ ПРИНЦИПА КОМПЕНСАЦИИ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ В РЕГУЛЯТОРАХ, ПОСТРОЕННЫХ НА БАЗЕ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Обычно регуляторы, построенные на базе измерительных при боров, имеют задатчик, регулирующее и регистрирующее уст ройства. Поэтому такие регуляторы иногда называют регулято рами приборного типа. Достоинства этих регуляторов состоят в том, что функции контроля и регулирования объединены в од ном приборе, что упрощает конструкцию, монтаж и эксплуата цию. Как уже отмечалось ранее, недостатком таких регуляторов являются большие габаритные размеры и невозможность реали зации многоконтурных систем регулирования. Однако иногда регуляторы рассматриваемого типа могут быть использованы как корректирующие устройства и в многокоитурных системах автоматического управления.
С помощью этих регуляторов могут быть реализованы П (пропорциональный), ПИ (пропорционально-интегральный) -за коны регулирования, и чаще всего они являются регуляторами давления, уровня, температуры и иных параметров [37].
164
Рассмотрим реализацию принципа компенсации перемещений на примере пропорционального регулятора (П-регулятора).
Схема простейшего П-регулятора показана на рис. 97. Регу лятор является усилителем, работа которого основана на прин
ципе |
компенсации |
пере |
|
мещений. Входное давле |
|||
ние |
рі |
преобразуется |
|
сильфоном 1 в перемеще |
|||
ние |
Х \ . |
Жесткий |
центр |
сильфона |
шарнирно сое |
||
динен с одним из концов |
|||
рычага-заслонки 2, управ- |
|||
j ляющего |
соплом 4 пнев |
матического усилителя. К
|
1 |
Тдру |
Рис. 97. Схема П-регулятора, работаю |
Рис. |
98. Схема перемещения |
щего по принципу компенсации переме |
заслонки-рычага относитель |
|
щений |
|
но сопла |
постоянному дросселю 5 усилителя подведено давление питания
Р о . К выходу пневматического усилителя |
подключен делитель |
||
давлений, состоящий из двух дросселей а и ß. |
Давление р0с в |
||
междроссельной камере делителя заведено |
в сильфон отрица |
||
тельной обратной связи 3, |
жесткий центр |
которого шарнирно |
|
соединен с другим концом |
рычага-заслонки 2. |
При увеличении |
давления р\ рычаг-заслонка 2 приближается к соплу 4 и давле ние р увеличивается. Одновременно увеличивается и давление отрицательной обратной связи рос. Жесткий центр сильфона 3 поднимается п отводит заслонку от сопла. Давление на выходе р уменьшается. Смещение заслонки относительно сопла на не сколько сотых долей миллиметра обеспечивает полный набор пли сброс давления в междроссельной камере. Поэтому суммар ное перемещение h заслонки относительно сопла в процессе ра боты меняется незначительно. В соответствии с приведенной на рис. 98 схемой можно записать, что
h = hx—h2= cpb— у а ,
вместе с тем из рассмотрения треугольников следует, что
Х \ = { а + Ь )ф п х2 = ( а + Ь ) у , |
|
|
поэтому |
|
|
Іг = — |
b----- а. |
(95) |
а + b |
a+ b |
|
165
Так как Іі очень мало, то можно принять его равным нулю и записать
х{Ь —х2а.
С другой стороны, а'і = k\p\, а х2 = k2p0с. Подставляя эти ра венства в последнее уравнение, получим
kibpi = k2apoc. |
(96) |
Если предположить, что дроссели делителя линейны, то его уравнение можно записать в виде
Рос) ßp0C"
откуда
а
Рос а + р Р-
Подставляя последнее равенство в уравнение (96), оконча тельно получим следующее выражение для выходного давления:
Р |
k, |
Ь |
а + ß |
(97) |
— |
■ - |
■------ Р [ |
||
|
й2 |
а |
а |
|
Принцип компенсации перемещений лежит также в основе действия регулятора типа 04 [37], реализующего, например ПИзакон.
3.РЕАЛИЗАЦИЯ ПРИНЦИПА КОМПЕНСАЦИИ СИЛ
ИАГРЕГАТНОГО СПОСОБА ПОСТРОЕНИЯ ПРИБОРОВ В СИСТЕМЕ АУС И КУСПА
Принцип компенсации сил является основным для построе ния приборов мембранной пневмоавтоматики и выгодно отли чается от принципа компенсации перемещений тем, что для его реализации не требуются громоздкие рычаги. Принцип компен сации сил нашел техническое воплощение в мембранных блоках [7] систем АУС и УСЭППА. Набор блоков АУС позволил перей ти к построению сложных многоконтурных систем автоматиче ского регулирования.
В последнее время на смену АУС приходит более прогрес сивная система УСЭППА. Однако приборы АУС по-прежнему используют в промышленности.
Агрегатная унифицированная система пневматических прибо ров построена по функциональному признаку. Это значит, что каждый из приборов АУС выполняет определенную возложен ную на него функцию. Все основные приборы выполнены в виде отдельных цилиндрической формы блоков, набранных из круглых
166
однотипных стандартных шайб, между которыми находятся мем браны из прорезиненного полотна. Шайбы стянуты между собой болтами.
В состав АУС входит большое число приборов, которые под разделяются на несколько групп: датчики, регулирующие и вы числительные блоки, вторичные регистрирующие и показываю щие приборы, блоки вспомогательного назначения. Для всех при боров АУС выбран единый диапазон изменения пневматических
Рис. 99. Принципиальная схема регулирующего блока АУС 4РБ-32А
входных и выходных сигналов. Избыточное давление 0,02— 0,1 МПа при избыточном давлении питания 0,14 МПа. В состав АУС входят также электропневматические и иные преобразова тели, позволяющие проводить комплексную автоматизацию раз личных промышленных объектов.
Рассмотрим устройство и действие основных приборов, вхо дящих в систему АУС, и проиллюстрируем на их примере реали зацию принципа компенсации сил.
Регуляторы АУС. Основным регулирующим прибором в системе АУС является пропорционально-интегральный регуля тор. В номенклатуре приборов АУС он числится как регулирую щий блок 4РБ-32А. Этот блок обеспечивает пропорциональноинтегральный закон регулирующего воздействия с широкими пределами изменения диапазона дросселирования и времени изо-
167
Дрома. Конструктивно регулирующий блок состоит из набора одинаковых по диаметру (стандартных) шайб, отделенных друг от друга гибкими мембранами из прорезиненного полотна. Мем браны и стенки шайб образуют пневматические камеры блока, которые могут соединяться между собой каналами, проходящи ми в стенках шайб. На поверхности блока расположены органы настройки диапазона дросселирования, времени пзодрома и винт настройки контрольной точки. Регулятор состоит из следующих основных элементов (рис. 99): усилителя (камеры 1, 2, 3, 4), камеры отрицательной обратной связи с дросселем сопло — за слонка 19, элемента сравнения (камеры 6, 7), камеры S положи тельной обратной связи, изодромного элемента (камеры 9, 10) и отключающего реле (камеры И, 12, 13). Давление питания ро подводят к камере 1 и к постоянному дросселю 5 пневматиче ского усилителя первого каскада усиления, а также постоянному дросселю 14 повторителя давления изодромного элемента. Сопло 19 пневматического усилителя управляется штоком 17 элемента сравнения. С помощью элемента сравнения давление р\, посту пающее от датчика измеряемого параметра, сравнивается с за данным давлением р2 , поступающим от пневматического задат
чика. Выходное давление регулятора р, снимаемое с усилителя мощности, подается в камеру отрицательной обратной связи, в камеру положительной обратной связи 8 через дроссель диа пазона дросселирования 1 щ и в камеру 12 отключающего эле мента. Из камеры 12 через сопло 15 выходное давление поступа ет в камеру 11 и на выход регулятора. Помимо этого выходное давление подводится к дросселю изодрома 14 типа конус-— конус
«з, соединенному с глухой камерой 10. |
Дроссель |
из совместно |
с камерой 10 образует апериодическое звено. |
|
|
Рассмотрим работу регулятора. Допустим, что в какой-то мо |
||
мент времени регулируемый параметр |
изменился, |
что привело |
к увеличению давления р\ в камере 6. |
Равновесие сил на мем |
бранном элементе сравнения нарушается, и шток 17 опускается вниз, прикрывая сопло пневматического усилителя. Так как дав ление р при этом также увеличивается на мембранном элементе сравнения, наступит новое равновесие сил, причем, если р\ оста нется больше р2 , выходное давление будет продолжать расти.
Рассмотрим это подробнее. По мере приближения торца штока 17 к соплу 19 давление в камере 4 возрастает, и мембраны 20 со штоком вторичного реле (усилителя мощности) перемещаются вниз. Питающий воздух из камеры 1 начинает поступать через образовавшуюся щель между седлом и шариком в камеру 2. Давление в камере 2 возрастает и, действуя на нижнюю мембра ну, уравновешивает силу, появившуюся за счет увеличения дав-1*
1
1 Диапазоном дросселирования условно называют величину - у - - 100%.
выражаемую в процентах, где k — коэффициент усиления регулятора.
168
ления в камере 4 (внутренняя отрицательная обратная связь усилителя мощности). Подводимое в камеру 8 давление осуще ствляет положительную обратную связь. В эту камеру выходное давление поступает с делителя давления, выполненного па дрос селях аі и иг. Действуя на верхнюю п нижнюю мембраны блока сравнения, давления отрицательной и положительной обратных связен компенсируют увеличение усилия, действующего вниз, за счет возросшего давления р\. Через дроссель аз происходит на полнение камеры 10 и, как следствие этого, увеличение давления Ри- Давление в камере 9 равно давлению в камере 10. Таким образом, давление после дросселя аз будет медленно нарастать, что поведет к увеличению давления рпс в камере положительной обратной связи 8 и новому увеличению давления р и т. д. Если Р\ будет оставаться больше р 2, то выходное давление увеличится до своего наибольшего значения ', а давления в камерах 2, 4, 8, 9, 10, 11, 12 и камере отрицательной обратной связи будут равны между собой и выходному давлению. Так как мембраны выпол нены из прорезиненного полотна и практически не обладают жесткостью, то шток 17 элемента сравнения при выравнивании давлений р\ и р% может занимать любое положение, при кото ром на выходе регулятора устанавливается давление, соответст вующее перемещению регулирующего органа в положение, при котором параметр возвращается к заданному значению.
При уменьшении регулируемого параметра торец штока от ходит от сопла. Давление на выходе регулирующего блока уменьшается, а воздух из пневматических камер выходит в ат мосферу через полый шток усилителя мощности. Для настройки контрольной точки служит винт и плоская пружина 16, а также пружина 18. Так как перемещение штока элемента сравнения в процессе работы чрезвычайно мало, то и усилия пружин 16 и 18 практически остаются постоянными.
Если регулирующий клапан, установленныйна входе регуля тора, необходимо перевести на ручное управление и отключить от регулирующего блока, то в камеру 13 подают избыточное дав ление рк, равное питающему давлению. Мембрана перекрывает сопло 15, в результате чего поступление воздуха в линию испол нительного механизма прекращается.
При полностью открытом дросселе аі отрицательная обрат ная связь исключается и регулятор по своему действию прибли жается к двухпозиционному. При полностью закрытом дросселе аі действие отрицательной обратной связи проявится в наиболее полной мере. Регулирующий блок 4РБ-32А может работать так же и в режиме пропорционального регулятора (П-регулятора). Для этого необходимо полностью перекрыть дроссель изодрома аз- В этом случае давление на выходе блока при нулевом рас-1
1 Наибольшее значение выходного давления равно питающему давлению минус давление, обусловленное усилием пружины 21, предназначенной для создания постоянного перепада на сопле 19 усилителя.
169