книги из ГПНТБ / Данилевич, Я. Б. Добавочные потери в турбо- и гидрогенераторах
.pdf10.2. Добавочные потерн, вызванные пульсацией магнитного потока
Добавочные потери в роторе, вызванные пульсацией магнит ного потока из-за зубчатости статора, могут быть найдены по фор мулам гл. 8, если вместо амплитуд высших гармонических индук ций поля статора использовать формулу (10. 1).
При расчете потерь в массивном роторе турбогенератора можно также применить следующую приближенную формулу.
Использовав формулу (8. 5) с учетом того, что в рассматривае-
мом случае |
/ ѵ |
= |
— Д, |
% = |
— , |
где % — число |
пазов |
статора, |
для |
||||||||||
|
|
|
|
|
Р |
|
zi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расчета |
|
потерь |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
(g0 /cr v )a |
ДЗ |
|
// . \1 . 5 |
|
|
|
|
,,,ПІ9\ |
|||||
|
|
|
|
Сы = Ъ — |
^ - |
а |
і |
{ |
£ ) |
Ä„„C e I |
D T , |
|
(10-12) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7l2.55Ql.57 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I I " " ' U V / - * - ' " J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г Д Ѳ |
|
|
f p = |
4 \ / ^ |
' |
( 1 0 - 3 ) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I i i |
+ |
iîi |
10. |
4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и учитывает отклонения деистви- |
||||||||||
|
|
0.3 |
|
OA |
0.5 |
|
O.B |
тельной |
формы |
пульсации |
|
поля |
|||||||
|
|
|
|
ôn/t^d.e |
|
|
|
от |
эквивалентной |
синусоиды |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(рис. 10-2). |
|
|
|
|
|
|
||||
Рпс. 10-2. |
Зависимость frn00 отbjt^ |
|
|
|
Коэффициент Са |
в |
(10. 2) |
учи |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тывает увеличение индукции из-за |
||||||||||
зубчатого |
строения |
ротора. |
Зависимость |
Ca=f |
(b.2/^~) |
приведена |
|||||||||||||
на рис. |
8-8. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б0 |
||
В современных мощных синхронных машинах амплитуда |
|
||||||||||||||||||
составляет |
порядка |
1 0 0 - Ю - 8 |
вб/см2 . |
С |
учетом |
значения |
|
|
BScv |
||||||||||
имеем f i Ä d 5 0 0 - 1 0 8 |
гн/см. |
При |
р = 2 - 1 0 " 5 |
ом-см, |
fi=1500x |
||||||||||||||
Х Ю " 8 |
гн/см и величинах воздушного зазора S ^> 6.0 см коэффициент |
||||||||||||||||||
реакции |
Ä r v = 0 . 9 5 . При обычно |
принимаемых |
соотношениях |
|
раз |
||||||||||||||
меров |
пазов |
ротора |
и |
статора |
|
/сп0„ та 1.1, |
С^таі.О. |
Поэтому |
|||||||||||
|
|
|
|
|
!2z0 : |
|
|
|
Б'п |
Я? |
/ / л и |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В отечественной расчетной практике используется формула, подобная формуле (10. 5). Однако численный коэффициент в фор муле принимается равным 5 . 1 - 10 7 . Такая величина коэффициента будет иметь место при fx=2000• Ю - 8 гн/см.
Аналогичные потери в шихтованном полюсе гидрогенератора равны
160
В |
формуле (10, 6) |
принято р д = 1 6 0 0 - 1 0 - 8 гн/см, |
р = 2 х |
Х І О - 5 |
ом-см, к„т=1.2, |
Са=1Л, &о 6 р =1.3. Для определения |
потерь |
в шихтованном полюсе в расчетной практике часто используется другая формула, которая при принятых в настоящей работе обо
значениях и форме |
записи будет иметь |
вид |
|
02,0 = |
13 • 10ЧРУ^a^ltBl(tÇj'\ |
вт. |
(10.7) |
Формула (10.7) не учитывает особенностей проникновения маг нитного поля в расслоенную сталь, и результаты расчета потерь по этой формуле оказываются завышенными в 1.2^ раза по срав нению с результатами расчета по формуле (10. 5), которая, как показали экспериментальные исследования, дает результаты, близкие к опытным данным.
Р. Рихтер, а вслед за ним и некоторые другие авторы при определении амплитуды пульсации индукции в зубце статора тур богенератора учитывают только влияние параметров ротора.
При этом не принимается во внимание влияние ширины зубца статора, хотя и приводятся рассуждения о том, что при
продольной пульсации в зубце не должно быть, Однако экспериментальные исследования показывают, что
пульсации в зубцах статора наблюдаются и при указанном выше соотношении размеров.
Кроме того, недостаточно обосновано также то, что Р. Рихтер пренебрегает коэффициентом воздушного зазора с целью учета
насыщения при расчете индукции в зубце. |
|
||||
Пульсацию индукции в зубце і?р более |
правильно рассчиты |
||||
вать через пульсацию |
потока |
|
|
||
|
Дрі = |
До2Г77 |
тЛ |
(10.8) |
|
|
|
1 |
'эфф |
'ь 0 л>р |
|
или путем подстановки |
в (10. 8) значения индукции в среднем се |
||||
чении зубца |
статора |
|
|
|
|
|
5 p l |
= B |
0 2 - ^ ^ |
s i n - ^ . |
(10.9) |
Потери в |
зубце статора, вызванные Вв1, |
могут быть найдены |
|||
по формулам (9. 12) или (9. 13), а также (9. 16), если вместо і?ѵ подставить в эти формулы Вп, согласно (10. 8) или (10. 9), и учесть синусоидальное распределение основного потока в зазоре с помо щью коэффициента 1/2.
1/2 11 Я. Б. Данплевич
З а к л ю ч е н и е
Характерной особенностью турбо- и |
гидрогенераторов |
|||||
большой мощности |
является |
быстрое увеличение линейной токо |
||||
вой нагрузки при |
мало |
изменяющихся |
магнитной |
индукции |
||
в зазоре и габаритах машин. |
Одновременно с |
ростом |
мощности |
|||
турбо- и гидрогенераторов увеличивается |
воздушный |
зазор. |
||||
В результате в машинах большой мощности значительно уве |
||||||
личиваются добавочные |
потери в торцовой |
зоне генераторов |
||||
и в обмотке статора, уменьшается доля потерь, вызываемых выс шими гармоническими поля статора и ротора, становятся несуще ственными потери от зубцовых гармонических поля, а также пуль саций поля в зазоре из-за зубчатого строения статора и ро тора.
Экспериментальные исследования показали, что при расчете электромагнитного поля в торцовой зоне генераторов магнитную проницаемость ферромагнитных поверхностей можно считать до статочно большой и в связи с этим не учитывать кривизну поверх ностей. Воздушный зазор между статором и ротором может быть учтен системой добавочных токов, при этом следует полагать, что сам зазор отсутствует.
Сопоставление данных эксперимента и результатов расчета показало, что на поле в непосредственной близости к поверхности нажимной плиты оказывает существенное влияние реакция вихре вых токов, наводимых в плите.
Расчеты выявили, что потери в плите концентрируются в ос новном в зоне у кромок плиты, причем наибольшие потери выде ляются в зоне, обращенной к обмотке статора. Как показали рас четы на ЭЦВМ, потери в нажимной плите могут достигать значи
тельных величин. Так, |
для турбогенератора мощностью 800 Мвт- |
|
в режиме |
номинальной |
нагрузки потери составляют в среднем |
173 вт/см, |
в отдельных |
точках увеличиваясь до 400—550 вт/см. |
162
Результаты исследований электромагнитного поля на торце сердечника показалп, что для получения достаточно точных дан ных должно быть учтено влияние пазов статора. Последнее может быть учтено введением поверхностных токов, протекающих в бес конечно тонком слое вдоль высоты паза.
Исследование распределения местных потерь в крайних сег ментах сердечника статора показало, что основная доля потерь приходится на коронку зубца. Распределение потерь вдоль высоты зубца в различных сечениях по ширине носит неодинаковый харак тер. Если потери по стенке паза и щели убывают по высоте зубца, то потери по ширине, наоборот, возрастают в области дна паза при высоте шлица, равной высоте паза, имеет место значительное возрастание потерь посередине зубца и по дну паза.
Исследование потерь в нажимных пальцах сердечника статора показало, что потери, вызванные аксиальной составляющей поля, пропорциональны квадрату индукции поля, квадрату частоты, обратно пропорциональны удельному сопротивлению материала пальца и прямо пропорциональны толщине пальца.
Применение немагнитных щитов в мощных турбогенераторах приводит к уменьшению магнитного поля на поверхности нажим ной плиты, а также на поверхности частей щита, находящихся в непосредственной близости от обмотки. При этом магнитное поле на поверхности других конструктивных элементов изменяется мало.
Исследования влияния транспозиции на потери от циркуля ционных токов показали, что применение транспозиции на 540° в пазовой части обмотки позволяет существенно снизить добавоч ные потери в стержне от циркуляционных токов, наведенных в эле ментарных проводниках внешними магнитными полями. Для существенного снижения и токов, вызванных собственными по лями рассеяния, необходимо также транспонировать элементар ные проводники в каждой лобовой части. Пазовая часть стержня при этом может быть транспонирована на угол 360°. Исследования показали, что наиболее рационально выполнять транспозицию лобовой части стержня таким образом, чтобы каждая лобовая часть содержала три участка: два равных по длине нетраиспонированных (один на выходе из паза), а третий — транспонирован ный на 90° участок и расположенный (у головки) между нетранспонированными участками.
11*
П р и л о ж е н и е 1
Связь между S* и основным магнитным полем
Еолп представить |
|
*-*+*. ! |
, Ш Л ) |
и предположить, что сложение основного и аксиального магнитного полей происходит в среде с и. = (і0 , то уравнения электромагнитного ноля для Й0, Нв, Ê0 п ÊB запишутся в виде
rot Н0 = |
0, |
rot # „ = |
-(£, |
) |
* |
• |
\ |
'* |
( Ш - 2 ) |
Из ( Ш . 2) для Ь» имеем |
|
|
|
|
В активной зоне генератора существует только составляющая Ел (токи статора и ротора имеют только осевую составляющую), поэтому
Если не учитывать краевых эффектов, для действующего значения эдс, созданной основным полем, получим
|
|
it |
ff, = |
2 t f J , V W |
( ш - 5 ) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
где Аф = |
^,- — коэффициент |
формы |
для синусоидальной |
кривой поля, |
|||
1{ — активная длина машины. |
|
|
|
|
|||
Д л я |
амплитуды напряженности поля |
имеем |
|
||||
|
|
|
|
U, |
|
|
|
|
|
E!0m |
= |
—rf- |
= |
2-.fBym, |
( Ш . 6 ) |
откуда |
из |
( Ш . 4 ) получим |
|
|
|
|
|
164 |
а ^ = - і * В у т . |
( Ш . 7 ) |
|
|
П р и л о ж е н и е |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Вывод уравнений (2. 24) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
П р о ек т и руя |
уравнения |
поля |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
B = |
votÄ, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е = —jwA - |
grad у, 1 |
|
|
|
|
|
||||
где <р — скалярный потенциал, |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
по |
оси а: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
—J |
Ах - |
у д£ |
= |
тоЬх {(р . ^ 1 ) rot À)=Yy |
|
{ . A _ 1 rot Â)„ |
- |
|||||||
|
|
|
à |
A Л |
|
|
b [дАу |
|
дАх\ |
|
j |
д |
/дАЛ |
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A n |
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(хл J = |
|
0 |
k2i |
0 |
— обратный |
тензор, |
k u |
= — |
k |
— |
k |
L |
||||
|
1 |
0 |
0 |
k33 |
' |
|
|
|
|
|
^ |
|
|
^ |
|
^ |
|
|
|
|
|
ö(/2 "Гл 22 Ö Z 2 |
da; |
( * |
3 3 ^ |
+ |
^ |
= |
^ г ; |
|
(2П.2) |
||
|
|
|
|
|
V |
ду |
1 |
ç J |
p |
|
|
|||||
по |
оси I/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
- f ^ - I S = r o t * < ^ r o t ^ = 5- ^ |
r o t i } * - Й ^ |
r o t À |
)• = |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
1 1 öz V ду |
dz J |
d J |
da: \ |
дх |
ду ) ' |
|
|
||||
|
|
|
кп |
+ |
к33 |
d^J>-± |
(к33дАі+Г)=!? |
p J |
p |
Al. |
|
(2П. 3) |
||||
|
|
|
|
1 1 |
Öz2 ^ |
3 3 |
öa;2 |
ду \ |
3 3 дх ^ |
|
y |
|
|
|||
Т а к |
ка к div A = 0, |
то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
и в результате получаем |
следующие уравнения для 4 Х и . < 4 у ( ^ = 0) |
|||||
(см. выражение 2. 24) |
|
|
|
|
|
|
£ 4 * 4 - |
dJA^, |
1 |
â*Ax |
іщ>.я |
|
|
дх* "»" <ty2 t - |
^ / ^ |
Ö Z 2 |
р |
X, |
||
, ^ £ |
, |
|
дг2 |
_±_д^І=М^А |
||
дх* |
<ty2 |
"""{^/р., |
р |
у |
||
165
П р и л о ж е н и е |
3 |
|
|
Формулы для расчета плотностей вихревых |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
токов |
в |
прямоугольной |
области |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Д л я |
сокращения |
времени |
счета |
на |
ЭЦВМ |
при |
использовании |
числен |
||||||||||||||||||
ного метода определения функции ае(х, |
у) |
(см. раздел |
2.6) за |
начальное |
||||||||||||||||||||||
ноле |
значений |
этой |
функции |
принималось аналитическое решение урав |
||||||||||||||||||||||
нения (2. 34) |
для |
прямоугольной |
области, |
ограниченной |
стенками |
паза |
и |
|||||||||||||||||||
шлица . В этом |
случае |
решение |
(2. 34) |
|
представляется |
в |
виде ряда |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ыВп /ch |
la |
— 1 |
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
2Т^2 " Ч |
shla |
|
|
s h |
l |
x ~ |
c h |
l x + 1 |
J s |
m |
І |
У г |
|
|
( З П > *) |
|||||
где |
Ь |
|
, |
В„ |
= |
— |
I Bj{y) |
sin lydy— |
коэффициенты |
разложения а к с и а л ь - |
||||||||||||||||
|
|
Ъ |
|
|
|
Ъ оJ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по sin ly, |
|
hj |
|
|
|
|
||||
ной |
составляющей |
индукции |
в |
ряд |
Фурье |
|
— расстояние |
от |
||||||||||||||||||
коронки |
зубца |
до |
нижнего |
к р а я нажимной |
плиты, |
b = |
h-\-ha |
— высота |
||||||||||||||||||
сегмента |
статора, |
а— ^ |
|
половина |
от |
ширины зуоца. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Из выражения (ЗП. 1) можно |
получить |
расчетные |
|
формулы |
для токов |
||||||||||||||||||||
и потерь |
в |
области |
коронки |
зубца, |
|
причем |
потери |
|
на |
левом |
и |
правом |
||||||||||||||
к р а я х коронки |
зубца при |
і = |
0 |
в |
а; = |
|
а равны между |
собой: |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Ѵ *-«, - |
2р |
|
Z l |
? Л |
|
sh la |
J\ : sin |
ly |
|
|
|
|
(ЗП. |
2) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
.1=0 |
|
|
L „=i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
a плотность |
тока |
имеет |
следующие |
составляющие: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
••— |
p |
^ |
> В„Гс\\1а |
|
— 1sh Ix — ch Ix -(- 1 |
cos |
ly, |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
я=1 |
I |
L |
shla |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(ЗП. |
3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
~ p ZÀ I |
|
ch la |
— 1• ch Ix |
— sh |
Ix |
|
sin |
ly. |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
> у т _ |
|
|
sh la |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
П р и л о ж е н и е |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Формулы |
для расчета |
составляющих |
поля |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
в случае немагнитного внешнего щита |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Рассмотрим к-іі элемент |
с током (рис.4П-1). Тогда граничные |
условия |
|||||||||||||||||||||||
для векторного потенциала для различных |
составляющих плотности тока |
|||||||||||||||||||||||||
будут такими, как это показано на рис. 4П-1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Найдем составляющую векторного потенциала Ахк, |
|
|
другие |
составляю |
|||||||||||||||||||||
щие |
(Аук |
|
и |
Агк) |
|
могут |
быть |
найдены |
|
аналогичным |
способом. |
|
|
|
||||||||||||
|
Представляя Ахк |
в в и д е * |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4П. |
1) |
|
* В |
дальнейшем |
индекс |
к |
оп}'скается. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
166
д ля Uх будем иметь
diß "т" dz' |
Н-05а.- |
(4П. 2) |
Представим Ux в виде
пку |
(4П. 3) |
|
ь п х cos ß , |
||
|
71=0
ay
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3y = 0 |
|
Рис . 4П-1. К расчету поля в торцовой зоне генератора для слу |
|
||||||||||||
|
|
чая, когда внешний щит выполнен немагнитным. |
|
||||||||||
а — гранпчпые условия для Sx; |
б — то же для Sy, о — то же для S z . |
|
|||||||||||
Коэффициенты ряда |
Фурье |
в (4П . З), |
согласно |
[12, 16], равны |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
22 |
в |
|
ппу |
|
|
|
|
|
|
Ѵ-дСпх |
г |
|
dy. |
|
|
(4П. 4) |
|||||
|
|
Т7Т J ^xcos -jr |
|
|
|||||||||
|
|
|
H |
' H |
о |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продифференцировав |
|
(4П.4) no z как по параметру |
|
||||||||||
|
|
(x0 |
d*Cnx_ |
2 |
[dW?dWx x |
nnyпъу |
|
|
(4П. 5) |
||||
|
|
H |
|
dz°- ~II |
J dz |
|
1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
и умножив |
обе части уравнения |
|
|
2 |
пщ) |
|
|||||||
(4П. 2) на ß-cos—jj- |
аУ> проинтегрируем |
||||||||||||
полученные |
соотношения |
|
в пределах |
от |
0 до Н. Тогда с учетом |
(4П. 5) |
|||||||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lx |
d2C„• я » . 22гд*иtd*Uх |
x |
___mtyп%у |
/fnyt4>„и \ И о - |
|
2ц-j-o |
|
||||||
0 |
|
x |
|
|
|
|
|
а |
|
|
0 |
(4П-6) |
|
H |
|
dz 2~ + F J ~dyTcos~Wd'J-[j) |
|
Wc^~-TrJ"x' |
|||||||||
167-
где
|
|
Jn*= |
\ S* |
cos -g-dy |
|
|
|
= — 2 5 ' |
» Я |
пк |
|
nah. |
[z— |
|
|
cos » — |
cos г - A J - sin |
0 |
1 |
- |
I |
||
|
, |
w |
it>it s |
i n |
о и sm |
|
|
|
птс |
H |
K |
Iii |
\ |
ck |
|
|
|
|
•z— Ак$к |
|
, |
||
• ^ 0 x = — S'mK COS » S i n |
|
||||||
|
|
|
|
||||
-
A,. Ѳтс |
|
|
- |
f0 |
d - ß ) T |
|
2 тс-
значения 5,'„ и других величин приведешь |
в гл. 1. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Представляя |
интеграл |
в (4П. 6) |
в |
виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
2 |
г |
d^Ux |
тѵку |
|
2 dUv |
|
пку' |
+ |
|
|
|
|
|||
|
|
я |
J |
-dyTC0Sirdy |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
, Г 2 /ITC |
гатсіЛН |
|
/гетс\ 2 и п |
|
|
|
|
(4І^7> |
|||||
|
|
|
|
|
+[я" Я ^s i n irJo " ( я ) |
я с « |
|
|
|
|
||||||||
и учитывая, что первые два члена |
в |
правой |
части |
(4П. 7) |
|
равны |
нулю, |
|||||||||||
получим |
окончательно |
d2Cnx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-JÏT—VCnx |
|
= -2J„x, |
|
|
|
|
|
|
|
(4П . 8) |
||
Решением (411с „ . =8) оявляется^ * + D |
2выражениеB - ^ - Y |
J ; „ х sh |
|
\{z~t)dt. |
|
|
(4П. 9) |
|||||||||||
Так |
как |
при |
z = |
-f-m |
величина |
Л х |
ограничена, |
а |
при z = |
0 |
^ |
= 0 , |
||||||
то D1 = |
ö 2 |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D1 = |
T |
J Jnxz-Udt. |
|
|
|
|
|
|
(4П. 10) |
|||
Подставляя в |
|
(4П. 9) и (4П. 1 0 ) |
значение |
/ п х , |
в |
зоне |
I |
будем |
иметь |
|||||||||
|
|
4 Я |
|
|
|
/п-ккЛ. . |
/птсй0 \ |
|
chXz |
|
Г |
|
|
тсЗ |
||||
|
|
|
|
|
+ |
Ç s i n | E |
- ^ - b - x |
^ ) ' |
|
|
|
|
|
(4П. 1 1 ) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TCZ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c h T |
|
тс |
х " ' с |
|
Зтс . |
|
|
|||
|
|
С 0 ж = |
|
—2S'mha |
COS & -Г-ГТ2 |
7 | т 7 \ 2 |
— |
Е |
|
COS-5- |
+ |
|
||||||
|
|
|
|
|
, STC |
ВТС -:лк |
|
тс |
-^fc+ofc) |
|
|
|
|
|
(4П. 1 2 ) |
|||
|
|
|
|
+ т З І П 2 |
|
|
- т Е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
168
П р и л о ж е н и е |
6 |
|
Удельная проводимость рассеянпя |
|
|
||||
|
по головкам зубцов |
|
|
|
|
||
|
При расчете статор машины принимается |
|
гладким, а зубчатость ста |
||||
тора |
учитывается |
с помощью коэффициента |
зазора к^. Д л я |
машин боль |
|||
шой |
мощности отношение |
зубцового шага £2 |
к |
диаметру ротора D2 |
мало, |
||
и кривизной поверхностей |
можно пренебречь. |
В результате |
для |
отдель |
|||
ного |
паза ротора |
получим |
расчетную схему |
(рис. 511-1, а). |
Рассмотрим |
||
лишь |
ее половину, например левую. Расположим ось х плоскости z вдоль |
|||||||
поверхности |
ротора, а |
ось |
j'y— по |
осп симметрии паза. Точки |
Ал, А2, |
|||
А3 и |
Л 4 па |
плоскости |
z |
отобразим |
точками |
Ç2> |
1 1 %і и а |
верхней |
®
/ / / / / / / / ,
y77777^
V
Рис. 5П - 1 . К расчету проводимости рассеяния по головкам зубцов.
полуплоскости Ç = Ç - j - |
/ij |
(рис. 5П-1, б). Тогда для преобразующей |
функции |
||||||||||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hi) |
c |
|
|
|
|
|
• |
2ft |
arc |
t: |
1 — /fc2Ç |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g У |
|
|
|
|
|
|
Определив |
постоянные |
С |
и |
/с из соответствия точек А2 |
и А3 |
на |
плос |
||||||
кости г и ?2 и |
?з на плоскости |
Ç, |
д л я |
z окончательно будем |
иметь |
|
|
||||||
|
ІЪ» |
ІП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5П. |
1) |
Поверхности А2А3АІ |
и |
|
^ |
4 |
^ |
являются |
эквипотенциальными для |
||||||
потоков рассеяния по головкам |
зубцов, |
причем |
поверхность |
А2А3А± |
имеет |
||||||||
12 Я. Б. Дашшевич |
169 |