Литература / Пиотровский_Электрические_машины_учебник_1974
.pdfстатора и, стало быть, они неподвижны относительно друг друга. С этой точки зрения нет разницы между неподвижным и вращаю
щимся ротором, но здесь скорость |
|
|
|
|
|||||||
вращения |
намагничивающей |
силы |
|
|
|
||||||
ротора в статоре слагается из скорос |
|
|
|
||||||||
тей п2 и п. При работе машины дви |
|
|
|
||||||||
гателем |
или |
тормозом |
скорость |
|
|
|
|
||||
вращения |
намагничивающей |
силы |
|
|
|
||||||
F2 относительно |
ротора |
будет п2 = |
|
|
|
|
|||||
= пх — п и |
направлена в ту же сто |
|
|
|
|
||||||
рону, что и скорость вращения пх |
|
|
|
||||||||
намагничивающей |
силы |
Fx |
(рис. |
|
|
|
|
||||
24-1, а, в), а при |
работе машины ге Рис. 24-2. Намагничивающие силы |
||||||||||
нератором — встречно |
относительно |
асинхронной машины при вра |
|||||||||
вращения Fx (рис. |
24-1, б). |
|
|
щении |
ротора |
||||||
Так |
как |
намагничивающие силы |
|
|
|
||||||
Fx и F2 неподвижны |
относительно |
|
F0, |
получают |
|||||||
друг друга, |
то, учитывая намагничивающую силу |
||||||||||
те же соотношения |
и, |
стало |
быть, |
те же |
уравнения |
намагничи |
|||||
вающих сил, при вращении ротора, |
что и при неподвижном рогорз |
||||||||||
(рис. 24-2): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или |
|
|
|
|
|
Fx= - F 2 + F0 |
|
|
(24-9а) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fx+ F2 = F0. |
|
|
(24-96) |
||
В асинхронной машине с обмоткой ротора приведенной к обмотке |
|||||||||||
статора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или |
|
|
|
|
|
Іх= - К |
+ І0 |
|
|
(24-ІОа) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
 + /* = /„• |
|
|
(24-106) |
24-2. Схемы замещения асинхронной машины
Пользуясь формулами (24-3), (24-4) и (24-6), можно привести режим асинхронной машины, работающей при скольжении s, к экви валентному режиму ее работы при неподвижном роторе. Для этой
цели достаточно преобразовать |
выражение для тока / 2, а именно: |
||
Е2S |
Е,2S |
(24-11) |
|
V r'i+xh / і + |
( ѵ ) 2 |
||
|
Последняя формула по сравнению с формулой (24-6) имеет не только другой вид, но и другой физический смысл.
В самом деле, E2s есть действительная, т. е. физически сущест вующая, э. д. с., имеющая частоту скольжения /2. Точно так же сопротивления г2 и х2а являются действительными сопротивлениями
307
обмотки ротора, определяющими совместно с э. д. с. E2s действи
тельный ток в ней; |
очевидно, |
этот |
ток |
имеет ту же частоту, |
что.и |
||||||||||
э. д. с. E2s, т. о. |
частоту скольжения /2. |
|
|
|
|
|
|||||||||
По формуле же (24-11) ток / 2 |
зависит от э. д. с. Е2, т. о. от э. д. с. |
||||||||||||||
в неподвижном роторе; такая э. д. |
с. имеет частоту питающей сети /. |
||||||||||||||
Сопротивление х2 тоже соответствует |
неподвижному |
ротору, т. е. |
|||||||||||||
|
|
|
|
частоте |
/, |
тогда |
как |
активное сопротивление |
|||||||
|
|
|
|
обмотки ротора становится равным r2/s. При этих |
|||||||||||
|
|
|
|
условиях ток / 2 не изменяется ни по величине, ни |
|||||||||||
|
|
|
|
по фазе, |
но |
имеет |
частоту |
питающей |
сети. |
||||||
|
|
|
|
Все происходит так, |
как если бы ротор был не |
||||||||||
|
|
|
|
подвижен, |
причем в его обмотке, |
приведенной |
|||||||||
|
|
|
|
к числу витков и числу фаз обмотки статора, наво |
|||||||||||
|
|
|
|
дилась э. |
д. с. |
Ег, а его сопротивления были бы |
|||||||||
|
|
|
|
равны r'zts и х'о (рис. |
24-3). Полезной нагрузке |
||||||||||
Рис. 24-3. Схема за |
соответствует сопротивление (1/s—1)л). |
|
|||||||||||||
мещения |
вторичирй |
|
Нормальная схема замещения |
асинхронной |
|||||||||||
цепи асинхронной ма- |
машины изображена на рис. 24-4; по существу, |
||||||||||||||
ШІІПЫ |
|
|
она |
представляет |
собой |
схему |
замещения |
||||||||
|
|
|
|
трансформатора на рис. 13-3, в. Обычно эту схему |
|||||||||||
называют Т-образной |
схемой |
замещения. |
Но при изучении |
асин |
|||||||||||
хронных |
машин |
|
широко |
применяется |
другая, |
так |
называемая |
||||||||
Г-образная |
схема |
(рис. 24-5), в которой |
намагничивающая |
цепь с |
|||||||||||
током І 0 вынесена на зажимы внешней сети с напряжением Ux. |
|||||||||||||||
Г-образная схема замещения имеет то преимущество, что она |
|||||||||||||||
состоит из |
двух |
цепей — намагничивающей |
с током / 0 и рабочей |
||||||||||||
с током |
Г-і, |
обе |
цепи |
независимы |
одна от |
другой, поскольку они |
Рис. 24-4. |
Т-образная схема заме |
Рис. 24-5. Упрощенная Г-образ |
щения |
асинхронной машины |
ная схема замещения асинхрон |
|
|
ной машины |
параллельно включены в сеть с напряжением Uv Что же касается Т-образной схемы, то она состоит из трех цепей, взаимно связанных между собой, и, следовательно, по сравнению с Г-образной схемой является более сложной. Но при этом следует учесть, что при выне сении намагничивающей цепи на внешние зажимы допускается по грешность, которую компенсируют тем, что несколько изменяют параметры рабочей цени rv хѵ r'z и х:>. Но обычно эти изменения неве-
308
лики (исключение составляют двигатели малой мощности), и для приближенных расчетов можно обойтись без поправок, пользуясь упрощенной Г-образной схемой замещения асинхронной машины
(рис. 24-5).
Г ла ва д в а д ц а т ь пятая ВРАЩАЮЩИЙ МОМЕНТ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
25-1. Энергетическая диаграмма
Рабочий процесс асинхронной машины рассматривается на при мере трехфазного двигателя. Этот процесс проще всего показать с помощью энергетической диаграммы (рис. 25-1).
Подводимая к статору электрическая мощность
|
Р1 = Зи1І1cos ф, |
|
(25-1) |
||
где £/, — подведенное напряжение на фазу; / г |
ток в фазе статора; |
||||
cos cp — |
коэффициент мощности двигателя. |
|
|||
Часть |
этой мощности затрачивается |
в статоре |
|||
на потери в обмотке статора РЭ1 = |
З/frj |
и |
на |
по |
|
тери от гистерезиса и вихревых |
токов |
в |
стали |
||
двигателя Рс. Остальная мощность Рш передается |
|||||
на ротор магнитным потоком и называется электро |
|||||
магнитной. Из сказанного следует, |
что |
|
|
|
|
|
Рэм Р\ — (Рэі “Ь с)• |
|
|
(25-2) |
Мощность, переданная на ротор, частью за трачивается в нем на потери в обмотке РЭ2. Ос тальная часть мощности преобразуется в механи ческую мощность двигателя Рм и называется пол ной механической мощностью его. Таким образом,
Рм = Рэ |
|
(25-3) |
Рис. 25-1. Энерге |
Э2* |
тическая диаграм |
||
Наконец, полезная мощность на валу Р2полу |
ма асинхронного |
||
двигателя |
|||
чится, если из Рм вычесть |
механические |
потери |
|
РМх и добавочные РД. Механические потери состоят из потерь от трения в подшипниках, контактных колец о щетки и вентиляцион ных, а добавочные — из так называемых пульсационных и поверх ностных потерь, возникающих в зубцах статора и ротора при вра щении последнего, вследствие пульсации проходящего в зубец потока, а также потерь, вызываемых высшими гармоническими на магничивающих . сил при нагрузке. Следовательно,
Р%“ Рм — (Рмх “Ь Рд)- |
(25-4) |
309
25-2. Вращающий момент асинхронного двигателя
Если считать, что двигатель работает в установившемся режиме, т. е. при п = const, то по условию равновесия моментов (8-6)
Мэм — М0+ м2. |
(25-5) |
Здесь Мэм — развиваемьхй двигателем |
вращающий момент; М0 |
и М2 — составляющие вращающего момента, уравновешивающие момент Мт0, вызванный потерями холостого хода, и нагрузочный момент Мт. Момент М2 = — Мт задается приводом, на который работает двигатель. Соответствующая ему полезная мощность дви гателя
Р2— М2со = М2 ■2яп/60. |
(25-6) |
Моменту холостого хода М0 соответствует мощность |
|
Р0 = Рмх -\-РД= М0со = М 0• 2лн/60. |
|
Из энергетической диаграммы следует, что |
|
Рм — Ръ + (-Рмх+ ^*д) — M2(ä-f M0w — (М2-\-М0) со — |
|
= Мэмсо = Мэм • 2яп/60. |
(25-7) |
Вращающий момент двигателя Мэм образуется в результате взаимо действия вращающегося магнитного потока Фб и тока в роторе / 2. Но поток вращается со скоростью nv Следовательно, с одной стороны развиваемая двигателем электромагнитная мощность
Рэм — М эмсох — Мш ■2nn1/Q0, |
(25-8а) |
но, с другой стороны, |
|
Р ш - Р и + Ръ — Мэмсо -f- РЭ2. |
(25-86) |
Поэтому
Рэм Рм — Мэм (®х ш) — Рэ2
или
откуда
(25-9)
Обмотка ротора считается приведенной к обмотке статора. В об щем случае в цепь ротора может быть введено добавочное активное сопротивление Гд (в двигателях с фазной обмоткой ротора). Таким образом, активное сопротивление цепи ротора на фазу определяется суммой r'z + Гд = Г2п- Следовательно,
(25-10)
310
Из схемы замещения (рис. 24-5)
Г '_ |
^ |
(2 5 - т |
X2 - |
._____ ______ -^ - = = . |
После подстановки /2 (по 25-11) в формулу (25-10) электромагнит ный момент
М,ЭМ |
|
ЩиУт/в |
|
|
[(гх + ^2r,/S)2 + |
-Ь ж")2] |
|
||
или, так как |
2пп1 |
2прп1 |
2л/ |
|
®і |
|
|||
60 |
р60 |
р |
|
|
то |
|
mipU'lr'^ls |
|
|
4^,эм = |
|
(25-12) |
||
'2я/ [(rx + rân/s^ + O a + ^ )2] ’ |
Момент, определяемый этой формулой, выражается в ньютоно метрах. Чтобы выразить его в кГ •м, нужно иметь в виду, что 1 кГ ■ж = = 9,81 н-м.
Пример. Рассчитать момент Мэм трехфазного двигателя с короткозамкнутой обмоткой ротора, номинальные данные которого: Рн = 11,9 кет; 77ф.н = 220 в; 7ф.н = 25 а; / = 50 гц; обмотка статора соединена звездой.
Конструктивные и расчетные данные: т1 = 3; 2р — 6; потери в обмотке статора РЭ1 = 745 его; в обмотке ротора РЭ2 = 480 его; в стали Рс = 235 его; механические Рмх=180 его; добавочное Рд =.60 его; ток 74=20,25 а; сопротивле ние хк -)- хг + Жз = 2,18 ом.
Скорость вращения поля
пг= 60ftp = 60 • 50 : 3= 1000 об/мин.
Электромагнитная мощность двигателя (25-86)
Рэм= 11 900+180 + 60 + 480 = 12 620 его.
По формуле (25-8а): |
Рэм |
12 620 |
|
|
|
||
|
Л7эм |
|
121 |
н ■м |
|||
|
2я«х/60 |
2я • 1000 : 60 |
|||||
или, так'как 1 н ■м |
1 |
кГ-м, то АГэм — |
1 |
•121 = |
12,3 кГ •м. |
||
|
9,81 |
|
|
9,81 |
|
|
|
Формула (25-12) дает приближенное значение для вращающего момента, так как при вынесении намагничивающего контура на внешние зажимы в схеме рис. 24-5 не учитывается изменение тока ротора.
Скольжение двигателя определяется по формуле (25-9):
s = Рэа/Рэм = 480 : 12 620 = 0,038 = 3,8%.
Активное сопротивление обмотки статора |
|
|
|
||
|
745 |
0,398 |
ом; |
||
т і7?Ф |
3 • 252 |
||||
соответственно обмотки ротора |
|
|
|
|
|
|
480 |
= 0,39 ом. |
|||
37,,ф |
3(20,25)2 |
||||
|
|
|
|||
Тогда по формуле (25-12) |
|
|
|
|
|
3 ■3 • 2202 • 0,39 : 0,038 |
|
= |
120 н - м — 12,2 кГ ■м. |
||
8М 2я • 50 [(0,398 + 0,39 : 0,038)2 +(2,18)2] |
|||||
|
|
Таким образом, приближенное значение Л7ЭМ меньше действительного на
0,8 %.
811
25-3. Механические характеристики асинхронной машины
Зависимость Мш = / (s) строится при постоянстве приложенного к обмотке статора напряжения Uy и постоянства частоты сети Д и называется механической характеристикой.
Сначала рассматриваются так называемые естественные механи ческие характеристики асинхронной машины, т. е. зависимость Мш — / (s), когда добавочное сопротивление в цепи ротора Гд = 0.
- Так как в исполненной машине величины rt, r'z, Ху, х'о, тл и р заданы, то момент Мж, рассматриваемый по формуле (25-12), зависит только от одной переменной, величины, а именно скольжения s, которое может изменяться в пределах от s = — оо до s = + оо, но самым важным участком является участок работы асинхронной
машины двигателем, т. е. при изменении скольжения |
от s — + 1 |
|
до s = |
0. |
двигателя. |
А. |
Механическая характеристика асинхронного |
|
В момент включения двигателя в сеть « = 0 h s = + |
1. Двигатель |
развивает начальный пусковой момент Мп, который можно опре
делить, если в формулу |
(25-12) подставить s = + 1. Тогда |
|
|
м _______________т ,рЩ г 'г__________ |
(25-13) |
||
П |
2я/ [(ц+ Д)2 + (ж,+ ж')2] |
||
|
Из этой формулы следует, что момент Мп зависит от подводи мого к двигателю напряжения во второй степени и от соотношения параметров рабочей цепи асинхронного двигателя + гг = гк
И Ху + XÖ = хк.
Обычно пусковой момент выражают в относительных единицах Л/ц* = Мп/Мп и для двигателей с короткозамкнутой обмоткой ротора Мп* = 1,0 -г- 2,0.
Если момент Мв больше нагрузочного момента AfT0 + МТ, то ротор начнет вращаться и скорость его будет возрастать до тех пор, пока момент Мш не станет равным моменту (М.го + Мт). В соответ ствии с этим скольжение будет уменьшаться от значения s = + 1 до значения, представляющего собой правильную дробь. Так как обычно хк > гк, то при уменьшении s [формула (25-12)] будут одно временно увеличиваться и числитель и знаменатель: сначала, при больших s, преобладающее значение имеет числитель, вследствие
чего момент Л/эм растет, а затем, при скольжениях s = |
0,12 -ь 0,20, |
||
преобладающее значение получает знаменатель, |
куда отношение |
||
r2/s входит во второй степени. Это приводит к тому, |
что момент Мт, |
||
достигнув |
максимального значения Мт, начинает |
уменьшаться |
|
и при s = |
0 становится равным нулю (рис. 25-2). |
|
|
Чтобы определить Мт, сначала находят то скольжение sM, при котором двигатель развивает этот момент. Для этого по общему
правилу берут производную |
dmI и приравнивают |
ее нулю, т. е. |
|
решают уравнение |
= 0. |
Так как эта операция |
носит обычный |
312
математический характер, то достаточно привести только ее конечный результат, а именно:
г„ |
(25-14а) |
Sil |
|
/'1 + (*i+®s)!S |
|
Обычно г\ можно пренебречь по сравнению с (хх |
x‘>f, тогда |
приближенно |
|
SMf |
(25-146) |
Если подставить это значение sM в формулу (25-12), то, опуская промежуточные выкладки, можно получить выражение для макси-
Рис. 25-2. Механическая характеристика ЛГЭМ= / (s)
при t/j = const, / = const, 7-д = О
мального момента асинхронной машины:
ң _ J______ mlpU\ |
я« ± ~ |
ЩрЩ |
2 2nf (± ^ + Yrff xl) |
2 |
2я /(± г1+жк) ’ |
В формулах (25-14а), (25-146) и (25-15) знак плюс соответствует работе машины при скольжениях s > 0 (двигатель, электромагнит ный тормоз), а знак минус — работе машины при скольжениях s < 0 (генератор). Скольжение sM называется критическим.
Рассматривая выражения (25-146) и (25-15), можно видеть, что максимальный момент асинхронной машины и, в частности, асин хронного двигателя:
1)получается при большем скольжении, если увеличивается отношение гУхк;
2)пропорционален подводимому к двигателю напряжению иг во второй степени;
3)не зависит от активного сопротивления ротора /і;
4) тем меньше, чем больше сопротивления /х и хк.
Обычно максимальный момент выражают в относительных едини цах Мт* = МтІМИ и он равен 2-^-3 номинального вращающего момента.
Б. Механические характеристики электромагнитного тормоза и генератора. Естественные механические характеристики генератора
313
и тормоза Мш — f (s) снимаются при номинальном |
напряжении |
||||||||
на обмотках статора и г = |
Ua, постоянной частоте / |
= |
/„ и отсутст |
||||||
вии добавочного сопротивления в цепи ротора |
гд = |
0. При |
работе |
||||||
тормозом зависимость Мэм = / |
(s) составляет |
продолжение |
линии |
||||||
Мш = / (s) при работе двигателем (рис. 25-2), |
поскольку скольже |
||||||||
ние s, сохраняя положительное значение, |
растет вплоть до значений |
||||||||
s = + оо. При s = + оо момент Мш = |
0. |
|
|
|
|
тормо |
|||
При работе машины генератором момент Мш является |
|||||||||
зящим и, следовательно, |
линия Мш = |
/ (s) |
располагается |
|
ниже |
||||
оси абсцисс (рис. 25-2). Имея в виду абсолютные значения |
сколь |
||||||||
|
жения |
и моментов, |
можно сказать, |
что |
|||||
|
максимальный |
момент |
генератора |
Мт |
|||||
|
достигается при |
том |
же, |
|
что и в двига |
||||
|
теле, |
значении |
скольжения |
sM [формула |
|||||
|
(25-146)], но Мтгеш> М тЯВ, |
что непосред |
|||||||
|
ственно вытекает из формулы (25-15). При |
||||||||
|
s = 0 |
h s = — оо момент |
|
генератора |
ра |
||||
|
вен нулю. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В. Механические характеристики асин |
||||||||
Рис. 25-3. Механические ха |
хронной машины при Гд ф 0. |
Для некото |
|||||||
рых условий работы (необходимость |
сни |
||||||||
рактеристики при Гдф 0 |
жения |
пускового тока, |
повышения пус |
||||||
рости вращения) в цепь |
кового момента |
или |
регулирования |
ско |
|||||
ротора с фазной обмоткой |
вводят доба |
вочное сопротивление гд. В этом случае sMувеличивается [формула (25-146)], т. е. максимальный вращающийся момент получается при повышенном скольжении. На рис. 25-3 показаны механические харак теристики 2, 3 и 4 при Г2п = гг + Гд и соответственно равном 0,4 £к; 0,65 хк и хк. В последнем случае Мп — Мт. Устойчивая работа при этих характеристиках определяется точками Ь, с и d в зависи мости от величины гд. Естественная механическая характеристика показана линией 1.
Если ?'2п > хк, то максимальный момент достигается при сколь жении sM> 1, т. е. в режиме электромагнитного тормоза (линия 5
на рис. 25-3).
25-4. Расчетная формула для вращающего момента
При расчете двигателя удобнее иметь формулу для вращающего момента, в которую входило бы не скольжение, а ток. Для этой цели используют формулу (25-10), считая, что гд = 0. Тогда
Мш = |
а>і |
(25-16) |
|
|
|
Из схемы замещения (рис. |
24-3) видно, что I'^r'Js = Е'.г cos ф2> |
|
где Фг — угол сдвига между э. |
д. с. Е'г и током /г, следовательно, |
|
Мш = |
- Е'.г cos ф2, |
|
314
но
Е\ — 4,44гг1А’0б1Фвт и сщ = 2яп/60 — 2я//р.
В окончательном виде |
|
|
Л7.ЧМ-- «4 • 4’44^ Л б і/,фб„ |
- /з cos ф2 = |
|
2л/ |
|
|
= -р=- miwJtoeJi cos ф2рФбт = &м / 2Ф6т cos тр2, |
(25-17) |
|
где км = т хЮікоЪіріУ2. |
|
двигателя |
Таким образом, вращающий момент асинхронного |
пропорционален полной намагничивающей силе, созданной активной составляющей вторичного тока тр^&обі^г cos ф2 и полному магнит ному потоку машины рФ&т.
При изменении нагрузки от нулевой до номинальной cos ф2 близок к единице и мало изменяется. Поэтому часто пишут формулу момента в упрощенном виде, а именно:
кмІѵФбт.’ |
(25-18) |
25-5. Влияние высших гармонических на вращающий момент
Чтобы понять, какое действие оказывают на вращающий момент двигателя высшие гармонические намагничивающих сил, следует напомнить их свойства (§ 20-1): все высшие гармонические намагни чивающих сил, создаваемые синусоидальным током, пульсируют с одной и той же частотой /, равной частоте этого тока, но имеют осно вания, обратно пропорциональные порядку гармонической. Так, 5-я гармоническая намагничивающей силы на рис. 20-2 имеет по сравнению с первой гармонической в 5 раз меньшее основание, 7-я — в 7 раз меньшее и т. д. Так как каждая полуволна высшей гармонической намагничиваемой силы соответствует одному полюсу, то можно сказать, что 5-я гармоническая намагничиваемой силы имеет в 5 раз большее число полюсов, чем основная, т. е. ръ = 5р, 7-я гармоническая р 1 = 1р и т. д.
В трехфазной машине высшие гармонические намагничивающей силы (за исключением третьей и кратных ей) создают вращающиеся магнитные поля. Но скорость вращения этих полей меньше, чем основного, так как, если поле первой гармонической намагничиваю-
щей силы вращается со скоростью |
60/ |
то |
|
с „ |
||
п = —^~, |
для о-и гармони- |
|||||
ческой намагничивающей силы |
|
'60/ |
для |
■ „ |
„ |
гармонической |
пь = -^ -, |
7-и |
|||||
щ = ~ ~ и т. д. Кроме того, |
7-я |
гармоническая |
намагничиваю- |
щей силы вращается в ту же сторону, что и основная, а 5-я гармоническая — в обратную сторону относительно последней (§21-5).
315
Ниже рассмотрен вращающий момент, создаваемый 7-й гармони ческой намагничивающей силы (рис. 25-4). Так как ее поле вращается в ту же сторону, что и основное поле, то при пуске двигателя 7-я гар моническая намагничивающей силы создает момент, направленный согласно с моментом основного поля. В дальнейшем момент 7-й гар
|
|
|
|
монической претерпевает те |
же |
изме |
|||
|
|
|
|
нения, что и момент |
основной |
гармо |
|||
|
|
|
|
нической, но в более узких |
пределах |
||||
|
|
|
|
скольжения. Действительно, когда ро |
|||||
|
|
|
|
тор |
достигает скорости n j l , |
где ?гх — |
|||
|
|
|
|
синхронная скорость основного поля, |
|||||
|
|
|
|
то он вращается |
с синхронной |
скоро |
|||
|
|
|
|
стью 7-й гармонической намагничи |
|||||
Рис. 25-4. |
Механическая |
ха |
вающей силы, и |
момент, развиваемый |
|||||
7-й |
гармонической |
намагничивающей |
|||||||
рактеристика при наличии выс |
силы, равен нулю. |
При дальнейшем |
|||||||
ших гармонических |
|
||||||||
начнет |
обгонять |
поле |
|
увеличении скорости |
вращения |
ротор |
|||
7-й гармонической, |
соответственно чему |
||||||||
развиваемый ею |
момент станет |
отрицательным. |
|
|
|
В результате этого в характеристике вращающего момента появ ляется провал. Если он настолько велик, что вращающий момент двигателя окажется недостаточным для преодоления нагрузочного момента Мт0 -f Мт(на рис. 25-4 штриховая линия), то двигатель не перейдет через точку а и будет вращаться со скоростью, примерно равной Ѵ7 номинальной.
Г ла ва д в а д ц а т ь шестая
РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
26-1. Основные зависимости
Под рабочими характеристиками асинхронного двигателя пони
мают зависимости п или s, cos <р и т] — / (Р2) при U1 — UH= |
const, |
/ = /н = const. |
/ (Р2). |
Эти характеристики часто дополняют характеристикой / х = |
Кроме того, к характеристикам двигателя относят перегрузочную
способность |
М т * = МтІМн и его механическую характеристику |
п = / (М2). |
характеристики асинхронного двигателя изображены |
Рабочие |
на рис. 26-1. Краткое физическое обоснование всех этих характери стик приводится ниже; при этом считают, что двигатель имеет нор мальное исполнение и что в цепи ротора нет добавочного сопротивле
ния. |
Характеристика |
скорости |
п = |
/ (Р2) или s |
= / |
(Р2). |
При |
А. |
|||||||
холостом ходе, т. е. при Р2 — 0, |
ротор вращается |
со |
скоростью |
||||
п яг щ, |
где пх = 60 ftp |
— скорость |
вращения магнитного |
доля. |
316