книги из ГПНТБ / Мелькумов Т.М. Теория двигателей. I. Теория ракетных двигателей. II. Применение ядерной энергии в силовых установках [учебник]
.pdf§ 3.2. Т Р Е Б О В А Н И Я К Р А К Е Т Н Ы М Т О П Л И В А М
К топливам ракетных двигателей предъявляются определен ные требования, диктуемые процессом в двигателе и условиями эксплуатации. Хотя в большинстве случаев не удается удовлетво рить всем требованиям, предъявляемым к топливу, однако сфор мулируем основные требования, так как они имеют важное зна чение для сравнительной оценки топлива.
1. Топливо должно обеспечивать ракетному двигателю в можно большую удельную тягу или, что то же, возможно боль шую скорость истечения продуктов сгорания из сопла.
Величина удельной тяги ракетного двигателя определяется типом используемого топлива, а также параметрами и качеством процесса двигателя. Чтобы при сравнительной оценке топлив ис ключить влияние свойств двигателя, исходят из идеальной удель
ной тяги |
(т. е. удельной тяги, подсчитанной без потерь |
энергии |
||
в двигателе), определенной при |
одинаковых величинах степени |
|||
понижения давления газа в сопле |
тс ^ |
Р *. |
|
|
|
|
|
Р с |
|
В данной главе для сравнительной оценки топлив приведены |
||||
значения |
идеальной удельной тяги, подсчитанные при |
степени |
||
понижения давления в сопле я = |
100 и при условии полного рас |
|||
ширения (Я^°нд). |
|
|
|
|
Эти данные заимствованы из открытых отечественных и ино |
||||
странных |
книг, а также рассчитаны |
методами, указанными |
||
в гл. VIII. |
|
|
|
|
Величина удельной тяги зависит от количества тепла, выде ляемого при химической реакции, т. е. теплотворной способности, и степени преобразования этого тепла в кинетическую энергию продуктов сгорания, т. е. термического к. п. д., как это было вид но из формулы (2.7).
Степень преобразования тепла в кинетическую энергию про дуктов сгорания зависит от свойств продуктов сгорания.
В главе II было показано, что термический к. п. д. будет тем выше, чем больше показатель k, т. е. чем меньше молекулярная теплоемкость Срт продуктов сгорания, так как
1 _ ]>986
СРт
Величина молекулярной теплоемкости газов, как известно, зависит главным образом от их атомности и увеличивается с рос том числа атомов в молекуле (табл. 3.1).
На степень преобразования тепла, выделившегося в камере, в кинетическую энергию влияет степень диссоциации. Чем боль ше степень диссоциации, тем меньше термический к. п. д. Различ ные газы диссоциируют в разной степени. Так, например, боль-
61
t |
клал |
Молекулярная теплоемкость |
Срт |
|
м оль°С |
Одноатомные Двухатомные
|
Т° абс |
|
|
Т° абс. |
Газ |
|
2000 |
3000 |
4000 |
2000 |
3000 |
||
4000 |
Т а б л и ц а 3.1
некоторых газов
Многоатомные
|
7 ° абс. |
оto о о |
3000 4000 |
Н |
4,968 |
4,968 |
4,968 |
Н„ |
8,195 |
8,989 |
9,345 |
Н20 |
12,008 |
12,913 |
13.30S |
В |
1,968 |
4,968 |
4,968 |
В? |
8,852 |
8,901 |
8,923 |
со2 |
14,502 |
15,043 |
15,355 |
С |
5,007 |
5,168 |
5,344 |
N., |
8,602 |
8,861 |
8,989 |
BF3 |
19,381 |
19,649 |
19,745 |
N |
4,969 |
5,01 |
5,214 |
^2 |
9,029 |
9,551 |
9,932 |
В2Оа |
25,159 |
25,534 |
25,663 |
О |
4,977 |
5,004 |
5,091 |
f2 |
8,881 |
8,915 |
8,927 |
AloO.q |
25,159 |
25,534 |
25,663 |
F |
5,001 |
4,983 |
4,977 |
он |
8,308 |
8.834 |
9,162 |
|
|
|
|
С1 |
5,1 |
5,034 |
5,005 |
HF |
8,143 |
8,700 |
9,045 |
|
|
|
|
шинство фторидов диссоциирует в меньшей степени, чем окислы. Диссоциация продуктов сгорания в значительной степени зависит от температуры, увеличиваясь с ростом последней; меньше влия ет давление.
При данной теплотворной способности температура продук тов сгорания будет тем ниже, чем выше весовая теплоемкость продуктов. При данной атомности газов весовая теплоемкость га за растет с уменьшением молекулярного веса
Н-
С точки зрения термического к. п. д. и, следовательно, удель ной тяги является желательным иметь продукты сгорания с ма лым числом атомов в молекулах и малым молекулярным весом.
Степень преобразования тепловой энергии в кинетическую энергию направленного движения продуктов сгорания зависит от их агрегатного состояния. Процесс расширения, приводящий к такому преобразованию, совершается только в газообразных те
лах. При |
наличии в продуктах |
сгорания конденсированных |
ве |
ществ степень превращения |
тепловой энергии рабочего |
тела |
|
в работу |
расширения уменьшается. Чем больше доля конденси |
||
рованных веществ в продуктах |
сгорания, тем ниже термический |
к. п. д.
При ориентировочной качественной оценке ракетных топлив, когда не вычисляется значение удельной тяги, следует рассматри вать теплотворную способность и свойства продуктов сгорания. С этой точки зрения топлива должны удовлетворять следующим основным условиям:
—высокая теплотворная способность;
—малое число атомрв в молекулах продуктов сгорания;
—малый молекулярный вес продуктов сгорания;
—максимальная доля газов в продуктах сгорания.
6 2
Иногда при такой оценке топлив ограничиваются сравнением их только по теплотворной способности. Такой подход может дать в некоторых случаях ошибочный результат, особенно если сравниваются топлива разной химической природы.
Р а с с м о т р и м |
с л е д у ю щ и й |
п р име р . |
Топливо кисло- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ккил |
род -)- гидразин имеет теплотворную способность Л „= 1940------ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кг |
меньшую, |
чем топливо кислород -f- керосин |
ku— 2270 ,<кал_ Од- |
||||||
нако первое |
топливо обеспечивает |
большую |
|
кг |
тягу |
|||
удельную |
||||||||
|
|
|
чем второе(р ™п = 3 1 0 ^ ^ ) . |
Это связа- |
||||
\ |
|
KZ J |
у |
|
|
KZ ' / |
|
|
но с тем, что |
продукты сгорания топлива |
кислород -{- гидразин |
||||||
обладают |
лучшими термодинамическими свойствами |
(меньший |
||||||
молекулярный |
вес и меньшее число |
атомов в молекулах), |
чем |
|||||
продукты сгорания топлива кислород ~h керосин. |
допустимо |
|||||||
Сравнение топлив по теплотворной способности |
||||||||
лишь в случае топлив |
близкого химического состава и, конечно, |
|||||||
только для приближенной оценки. |
|
|
|
|
|
|||
2. |
Топливо должно иметь возможно большую весовую пл |
|||||||
ность. Чем |
больше весовая плотность топлива, |
тем больше |
его |
весовой запас при данном объеме баков, а следовательно, при прочих равных условиях больше скорость или дальность поле та аппарата.
' Влияние удельной тяги и весовой плотности топлива на ско рость и дальность полета ракеты видно из формулы Циолковского (1.1), которую мы запишем в форме
^ т и = Р у д £ 1 П ^ 1 + Ъ - ^ б) >
где V 6 — объем баков;
GK— конечный вес конструкции летательного аппарата (без топлива).
Из формулы следует, что роль весовой плотности увеличи
вается с уменьшением отношения |
— , |
т. е. с уменьшением |
относительного запаса топлива. |
и к |
|
• |
|
В случае двухкомпонентного жидкого топлива весовые плот ности окислителя и горючего могут иметь разные величины. При этом для характеристики топлива рассматривают некоторую ус ловную величину весовЬй плотности, равную отношению запаса топлива к суммарному объему баков
Qqk~f
Тт =
OK“Ь г
63
индекс «ок» и «г» относятся соответственно к окислителю и горю чему.
Из последней формулы нетрудно получить
* - Н
Тт =
I
Ток Тг
- 3. Топлива должны быть стабильными и не менять своих фи зико-химических свойств в условиях эксплуатации, хранения и транспортировки. Для сохранения неизменного агрегатного со стояния компоненты жидких топлив должны иметь высокую тем пературу кипения и низкую температуру замерзания, а твердые топлива — высокую температуру плавления.
4. Топлива должны быть взрывобезопасными, безвредными для обслуживающего персонала и малоагрессивными или совсем неагрессивными в отношении конструкционных материалов, при меняемых при хранении, транспортировке и на эксплуатацион ных объектах.
5. Химические реакции окисленйя или разложения топлив должны обеспечивать устойчивую работу двигателя в широком диапазоне режимов.
Химическая активность топлив, т. е. скорость их сгорания, не должна изменяться с изменением внешних условий.
Для жидких топлив важно, чтобы их компоненты могли быть использованы для целей охлаждения двигателя. Для этого они должны иметь высокие значения теплоемкости, теплопровод ности и температуры кипения.
6. Должна быть достаточная исходная сырьевая база для получения топлив в нужном количестве. Технология производства должна обеспечить получение нужных количеств топлцв и воз можно более дешевых.
§ 3.3. ЭФФЕКТИВНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ, КАК КОМПОНЕНТОВ РАКЕТНЫХ ТОПЛИВ
Окислительные процессы между элементами. Рассмотрим окислительные процессы между элементами, полагая их в состоя нии, устойчивом в нормальных условиях. В этих условиях одни элементы находятся в молекулярном состоянии (Но, F2, 0 2, СЬ и др.), а другие — в атомарном (С, Li, Be, А1 и др.).
В табл. 3.2—3.4 приведены параметры основных горючих и окислительных элементов, параметры продуктов их полного сго рания (окисления/, а также энергетические характеристики реак ций окисления: теплотворная способность и идеальная удельная тяга. Некоторые величины для ряда веществ имеют приближен ный характер.
64
Т а б л и ц а 3.2
|
Свойства горючих и окислительных элементов |
|
|||||
Наименование |
Фор |
Молеку |
Темпера |
Темпе |
Весовая |
Фаза, соот |
|
тура |
ратура |
плот |
ветствую |
||||
элемента |
мула |
лярный |
плавле |
плавле |
ность, |
щая весовой |
|
У- |
вес |
ния, |
|||||
|
ния, /ПЛ°С |
7 кг!л |
плотности |
||||
|
|
|
|
^КИПС |
|
|
|
Водород . |
Н2 |
2,016 |
—257 |
—253 |
0,0709 |
ж |
|
Литий . . . |
. Li |
6,941 |
186 |
1400 |
0,537 |
ТВ |
|
Бериллий |
Be |
9,02 |
1280 |
970 |
1,85 |
ТВ |
|
Бор . . . . |
В |
1 0 2 |
2300 |
— |
1,73 |
ТВ |
|
,h |
3500 |
4200 |
|||||
Углерод |
С |
1 2 , 0 1 |
2,17—2.3 |
ТВ |
|||
Натрий . |
Na |
22,997 |
97,5 |
880 |
0,97 |
ТВ |
|
Магний |
Mg |
24,32 |
650 |
1 1 2 0 |
1.74 |
ТВ |
|
Алюминий |
А1 |
26,97 |
6 8 |
2 0 0 0 |
2,7 |
ТВ |
|
Кремний . |
Si ■ |
28,06 |
1414 |
2400 |
2,35 |
ТВ |
|
Калий |
К |
39,096 |
62,5 |
760 |
0 , 8 6 |
ТВ |
|
Кальций . |
Са |
40,08 |
809 |
1240 |
1,55 |
ТВ |
|
Кислород |
о 2 ' |
32 |
—218 |
—183 |
1,19 |
ж |
|
Фтор . . |
к* |
39 |
- 2 2 3 |
—182 |
1,51 |
ж |
|
Хлор . . . . |
С13 |
70,914 |
1 0 1 , 6 |
-3 4 ,6 |
1,56 |
ж |
Значения теплотворных способностей для продуктов окисле ния, имеющих высокие значения температуры кипения и плавле ния, приведены для двух случаев: в первом случае продукты окисления доведены до твердого или жидкого состояния (высшая
теплотворная |
способность h0) и во втором случае они |
доведены |
до газообразного состояния (низшая теплотворная |
способ |
|
ность Л„). |
видно, что наиболее эффективным горючим яв |
|
Из таблиц |
ляется водород. Большими тепловыми эффектами сопровождают ся реакции окисления ряда металлов и кремния. Однако пара метры продуктов горения этих элементов в кислороде не всегда благоприятны. Они (окислы металлов и кремния) обладают вы сокой температурой кипения, что делает возможным наличие конденсированной фазы в продуктах сгорания некоторых из них (например, BeO, MgO, А120 3). Тепловой'эффект реакции окисле ния этих элементов, отнесенный к случаю, когда окислы находят ся в газообразном состоянии, относительно невелик. Окислы ряда; элементов имеют высокий молекулярный вес и большое числа
атомов в молекуле (например, |
В20 3, А120 3, Si02), что |
обуслов |
ливает относительно невысокий |
термический к. п. д. и |
поэтому |
относительно небольшую удельную тягу при высоком |
значении |
теплотворности. Применение металлических элементов может оказаться благоприятным в сочетании с водородом, так как при сутствие последнего позволит при большом тепловом эффекте иметь приемлемые параметры продуктов сгорания для увеличе ния термического к. п. д. В комбинации с кислородом после водо рода относительно эффективны литий, углерод, бор. Углерод и
5 .' Т. М. Мелькумов, Н. И. Мелик-Пашаев |
65 |
водород являются наиболее распространенными горючими эле ментами в топливах ракетных двигателей.
Т а б л и ц а 3.3
Основные параметры реакций горючих элементов с жидким кислородом
Параметры
Химиче Горючий ская молеку
элемент формула лярный */пл окисла вес
окисла
|
1 |
|
°г |
^ |
|
° |
||
|
|
^ 0 |
К |
Удельная |
|
тяга РуДНД |
||
н |
ккал. |
ккал |
1 0 0 |
кг/сек |
|||
|
кг |
кг |
кг |
|
|
|
н» |
н 2о |
18,016 |
|
0 |
|
1 0 0 |
7,95 |
4700 |
|
3030 |
400 |
Li |
Li3 0 , |
29,88 |
1700 |
1300 |
1,16 |
|
3500 |
370 |
|||
Be |
ВеО |
25,02 |
2500' |
3900 |
1,78 |
5300 |
|
500 |
— |
||
В |
В2Од |
69,64 |
450 |
2150 |
2 , 2 1 |
4340 |
|
3100 |
290 |
||
С |
с о 2 |
44,С1 |
|
— |
|
—78* |
2 , 6 6 |
— |
|
2070 |
300 |
Na |
Na.,0 |
61,99 |
|
— |
|
1275 |
0,348 |
1600 |
< 1 |
0 0 0 |
— |
Mg |
MgO |
40,32 |
2800 |
3000 |
0 , 6 6 |
3600 |
< 1 0 0 0 |
||||
А1 |
А1оОч |
101,94 |
2050 |
2980 |
0,855 |
3-00 |
|
2440 |
260 |
||
Si |
SiO, |
60,06 |
1470 |
2600 |
1,19 |
3400 |
< |
2 0 0 0 |
290 |
||
К |
к ,о |
94,19 |
|
800 |
1 2 0 0 |
0,205 |
чоо |
500 |
— |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Са |
СаО |
56,08 |
2570 |
2850 |
0,4 |
2700 |
< |
500 |
— |
||
* Температура |
сублимации. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 3.4 |
|
Основные параметры реакций горючих элементов с жидким фтором |
|||||||||||
|
|
Параметры |
фторида |
|
|
|
|
Удельная |
|||
Горю |
Формула |
|
К |
|
Ьц |
тяга |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
'А) |
ккал |
|
ккал |
pioo |
||
чий |
молеку |
t |
|
°г |
|
|
■‘ уднд |
||||
элемент |
фторида |
лярный |
|
^КПП°С |
|
|
|
кг/сек |
|||
вес |
*пл |
|
кг |
|
кг |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кг |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н 2 |
HF |
20,008 |
—102,3 |
19,5 |
9,46 |
5000 |
|
3030 |
420 |
||
и |
L1F |
25,94 |
842 |
1670 |
9,74 |
|
3170 |
420 |
|||
Be |
BeFo |
47,02 |
800 |
— |
4,22 |
5600 |
|
3800 |
380 |
||
В |
BFS |
67,82 |
- 12 7 |
- 1 0 0 |
5,26 |
— |
|
3700 |
350 |
||
С |
c f 4 |
8 8 , 0 1 |
— 183 |
— 128 |
6,32 |
— |
|
2500 |
— |
||
Na |
NaF |
42 |
990 |
1700 |
0,825 |
— |
|
1800 |
— |
||
Mg |
MgF2 |
62,32 |
1270 |
2240 |
1,56 |
4200 |
|
3080 |
340 |
||
А1 |
A1FS |
83,97 |
1040 |
1290 |
2 , 1 2 |
3700 |
|
2800 |
310 |
||
Si |
SiF4 |
104,06 |
|
— |
|
—95 |
2,79 |
— |
|
3400 |
300 |
К |
KF |
58,1 |
880 |
|
1500 |
0,486 |
— |
|
1400 |
— |
|
Са |
CaF2 |
78,06 |
1400 |
2500 |
0,95 |
3700 |
|
2600 |
330 |
Из табл. 3.3 и 3.4 видно, что с большинством из рассмотрен ных горючих элементов использование фтора более эффективно, чем кислорода. Это объясняется в одних случаях более благопри ятными параметрами фторидов по сравнению с окислами (мень шее число атомов и меньшая температура кипения), в других случаях более высокими тепловыми эффектами. Особенно эффек тивны со фтором водород, литий, а также бериллий, бор, магний.
6 6
В .табл. 3.5 приведены некоторые окислительные процессы для ряда элементов, находящихся в исходном состоянии в виде атомов.
|
Т а б л и ц а |
3.5 |
|
Окислительные процессы между атомами |
|||
|
А^олекуляр- Тепловой |
||
Реакция |
ный вес |
эффект ре- |
|
продуктов |
акции, |
ккал |
|
|
----- |
||
|
реакции |
|
кг |
20+ С = С О 3 |
44 |
4850 |
|
0 + 2 Н = Н ч 0 |
18,06 |
1 2 2 0 0 |
|
H + F = H F |
20,08 |
7730 |
Из таблицы следует, что если для рассмотренных реакций все исходные элементы иметь в атомарном состоянии, то эффек тивность топлив будет выше в силу более высокого теплового эф фекта.
Реакции рекомбинации между элементами и радикалами. Высокими тепловыми эффектами сопровождаются реакции соеди нения между некоторыми одноименными элементами и радикала ми. Некоторые из них приведены в табл. 3.6.
|
Т а б л и ц а |
3.6 |
|
Реакции рекомбинации |
|
||
|
Молекуляр |
Тепловой |
|
Реакция |
ный вес |
эффект ре- |
|
продуктов |
акции, |
ккал |
|
|
------ |
||
|
реакции |
|
кг |
Н + Н= Ч2 |
2,016 |
51600 |
|
L)-(-U= D2 |
4,03 |
25900 |
|
N + N = N 3 |
28,02 |
6110 |
|
n h + n h = n 2 + h2 |
15,0 |
5300 |
|
0 + 0 = 0 2 |
32,0 |
3800 |
|
Использование таких реакций в ракетных двигателях позво лит обеспечить получение высоких удельных тяг. Однако многие атомы (N, Н и др.) и радикалы, представляющие интерес с этой точки зрения, не способны к сколь-нибудь длительному существо ванию в обычных условиях и практически мгновенно соединяются в молекулы. Для практического использования реакций рекомби наций или окисления элементов в атомарном состоянии в двига телях необходимо изыскать способы существования указанных атомов и радикалов в свободном состоянии с тем, чтобы реакции образования молекул происходили бы только в камере двигате ля. Были получены атомарные кислород и азот в «заморожен ном» виде при температуре 4°К. При нагревании этой «заморо женной» системы до 20 30°К атомы активно рекомбинируют, выделяя большое количество тепла.
5 * |
67 |
Интересно отметить, что исследования верхних слоев атмо сферы показали, что на высоте 80—100 км компоненты атмосфе ры, как, например, кислород, под воздействием коротковолновой части ультрафиолетового излучения солнца находятся частично в атомарном состоянии.
§ 3.4. э ф ф е к т и в н о с т ь ж и д к и х т о п л и в р а з д е л ь н о й п о д а ч и
Исходя из особенностей эксплуатации, компоненты жидких топлив можно разбить на две группы: низкокипящие и высококипящие. К первой группе относятся вещества, которые имеют очень низкую температуру кипения, и использование их поэтому предполагается в охлажденном состоянии, т. е. в виде сжиженных газов (кислород, фтор, озон, водород и др.), что усложняет экс плуатацию этих веществ. Ко второй группе относятся вещества, использование которых не требует их охлаждения.
В. настоящее время известно большое количество веществ, которые в силу своего химического состава могут служить окис лителями и горючими ракетных топлив. Мы остановимся лишь на тех веществах, использование которых в ракетной технике может быть целесообразным. Попутно отметим, что пока только некото рые из рассматриваемых веществ нашли практическое использо вание.
Основные физические параметры окислителей и горючих приведены в табл. 3.7 и 3.8. В этих таблицах указаны в основном свойства чистых веществ. Часто окислители и горючие включают различные добавки в силу особенностей технологии или для улучшения тех или иных свойств. Естественно, что параметры таких веществ будут отличаться от указанных в таблицах.
Т а б л и ц а 3.7
Физические параметры окислителей
Окислитель
К и с л о р о д ...............................
Перекись водорода . Азотная кислота Четырехокись азота Гетранитрометан .
Фтор . |
. . |
О зон .......................................... |
фтора . |
Моноокись |
Трехфтористый хлор Пятифтористый бром
|
Молеку |
Ток |
/ |
°г |
f °Г |
|
Формула |
лярный |
|||||
кг/л |
‘пл ° |
|
||||
|
вес |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
Ог |
32 |
1,14*) |
-2 1 8 |
—183 |
||
н2о2 |
34,02 |
1,415 |
—1 |
151**) |
||
HNQ3 |
63,02 |
1,52 |
— 41,2 |
86 |
||
n 2o 4 |
92,02 |
1,458 |
— |
11 |
22 |
|
C (N 02)4 |
196,04 |
1,65 |
|
13,6 |
127 |
|
Fa |
38 |
Кб’*) |
—223 |
—182 |
||
о ; |
48 |
1,45*) |
—252 |
— 112 |
||
o f 2 |
54 |
1,53*) |
—223,8 |
-144,8 |
||
CIFS |
92,46 |
1,7 |
— 82,6 |
12,1 |
||
5 |
174.96 |
2,49 |
- |
61,3 |
40,5 |
|
BrF |
|
*) Весовая плотность для сжиженных газов дана при температуре, близкой к температуре кипения.
**) Температура кипения получена путем экстраполяции, так как при тем пературе! свыше 100СС Н2 О2 интенсивно разлагается.
6 8
|
|
Физические параметры горючих |
Т а б л и ц а |
3.8 |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
Горючее |
Формула |
Молеку |
7г кг!л |
t |
°г |
/ |
°г |
||
лярный |
|||||||||
|
|
|
|
вес |
|
*ПЛ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Керосин............................. |
C6 H5 NH2 |
_ |
0,79-И),83 < - 6 0 |
130-^-150* |
|||||
Анилин ............................. |
' 93,08 |
1 , 0 2 2 |
- |
6 , 2 |
184,4 |
||||
Триэтиламин |
|
N (ГфНв)з |
101,07 |
0,728 |
-1.15 |
89,5 |
|||
Ксилидин . . . . |
C6 Hs(CH8 )a NH2 |
1 2 1 , 1 2 |
0,98 |
— 2 0 |
2 1 0 |
||||
Тонка |
(50% |
ксилиди- |
— |
— |
0,85 |
< - 7 0 |
87*' |
||
на + 50% |
триэтиламина) |
||||||||
АФ (анилин + |
фурфурн- |
— |
— |
1,08 |
|
|
|
|
|
ловый спирт) |
|
- |
— |
— |
|
||||
Метиловый спирт |
снаон |
32,04 |
0,796 |
94,8 |
64,6 |
||||
Этиловый |
спирт |
спирт . |
С2 Н5ОН |
46,07 |
0.789 |
- |
1 1 2 , 0 |
78,3 |
|
Изопропиловый |
С3 Н7ОН |
60,06 |
0,786 |
- |
85,8 |
82,3 |
|||
Аммиак .............................. |
NHg |
17,03 |
0 , 6 8 |
- 7 7 |
—33 |
|
|||
Гидразин . . . . |
NaH, |
32,05 |
1 , 0 1 |
|
2 |
113,5 |
|||
Диметилгидразин неснм- |
NsHa(CHB)j . |
62,12 |
0,83 |
— |
57,2 |
63,1 |
|||
метричный . . . . |
|||||||||
Пентаборан . . . . |
В5 И0 |
63,17 |
0,63 |
— |
46,6 |
48,6 |
*Температура начала кипения
Втабл. 3.9 приведены энергетические характеристики некото рых комбинаций окислителей и горючих. Там же указаны значе ния средней весовой плотности топлив!.
|
|
Данные топлив раздельной подачи |
Т а б л и ц а |
3.9 |
|||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
к |
рЮ0 |
|
|
|
Окислитель |
Горючее |
удид |
-[т кг/л |
||||
ккал/кг |
кг сек!кг |
||||||
|
|
|
|
|
|||
Кислород |
керосин |
2270 |
310 |
1 , 0 1 |
|
||
» |
. . . . |
этиловый спирт |
2 0 2 0 |
300 |
1 , 1 |
|
|
» |
. . . . |
несимметричный ди- |
223-3 |
320 |
1 , 0 1 |
|
|
Ъ |
. . . . |
метилгидразин |
. 1940 |
325 |
1,07 |
|
|
гидразин |
|
||||||
» |
. . . . |
пентаборан |
— |
325 |
0,92 |
» |
|
Азотная |
кислота |
керосин |
. 1440 |
265 |
1.32 |
||
» |
» . |
тонка |
1460 |
267 |
1.32 |
! |
|
|
|
несимметричный ди- |
— |
275 |
1,3 |
|
|
Четырехокись азота . |
метилгидразин |
1720 |
285 |
1,27 |
|
||
керосин |
|
||||||
Тетранитрометан |
а. |
1720 |
285 |
1,45 |
|
||
Фтор . . . |
гидразин |
2420 |
370 |
1,32 |
г |
||
» |
. . . . |
аммиак |
2300 |
365 |
1,18 |
||
» |
. . . . |
пентаборан |
— |
365 |
1,27 |
|
|
Окись фтора . |
гидразин |
— |
355 |
1,25 |
|
||
» |
» . |
керосин |
— |
350 |
1,32 |
|
|
О зо н ............................. |
« |
3000 |
335 |
1,25 |
|
||
90°/о-ная |
перекись во |
|
|
270 |
|
|
|
дорода |
. . . . |
■ |
— |
1,29 |
|
S9
Из указанных здесь топлив к настоящему времени, как видно из зарубежной печати, в основном получили применение топлива
сжидким кислородом и с азотнокислотными окислителями (HN03
иHN03-f- N2O4) . Некоторое применение имеют топлива и на основе перекиси водорода, в частности, в Англии.
Т о п л и в а на о с н о в е ж и д к о г о к и с л о р о д а обес печивают из применяемых в настоящее время наибольшую удель ную тягу. Недостаток этих топлив — низкая температура кипе ния окислителя, в силу чего применение их затруднено на тех ле тательных аппаратах, которые должны находиться относительно длительное время в состоянии полной боевой готовности или кото рые в условиях боевых действий меняют места базирования или находятся вблизи районов боевых действий.
Применение топлив на основе жидкого кислорода целесооб разно на аппаратах, запускаемых со стационарных установок, находящихся вблизи мест производства кислорода, и к которым не предъявляется ^требование пребывания в течение длительного времени в полной готовности (например, исследовательские ра кеты, ракеты для запуска искусственных спутников Земли и космических кораблей).
С жидким кислородом используются в настоящее время спирты, нефтяные горючие (главным образом керосин), а также горючие на основе диметилгидразина (например, смесь 60% диметилгидразина и 40% диэтилентриамина) и ряд др. Некоторое дальнейшее повышение удельной тяги двигателей, использую щих жидкий кислород в качестве окислителя, возможно примене нием таких горючих, как гидразин или металлсодержащие горю чие (например, пентаборан).
Т о п л и в а на о с н о в е а з о т н о к и с л а т н ы х о к и с л и т е л е й (HN03 и HN03+ N20.i) уступают топливам на осно ве жидкого кислорода по удельной тяге. Преимущество их в боль шей весовой плотности и в том, что компоненты этих топлив — высококипящие вещества. Последнее позволяет держать лета тельные аппараты в полностью снаряженном виде относительно длительное время. Некоторое ограничение этому ставит коррози
онная агрессивность азотной кислоты, 'Приводящая к постепейному разъеданию баков и арматуры системы питания.
Азотнокислотные окислители используются в настоящее вре мя в паре с нефтяными горючими, а также с горючими на основе аминов (например, тонка — смесь равных количеств триэтиламина и ксилидина; АФ — смесь анилина и фурфурилового спир та) и др. В последнее время они применяются и с диметилгидразином, что позволяет несколько повысить удельную тягу. С горю чими на основе аминов, с диметилгидразином и некоторыми дру гими азотнокислотные окислители образуют самовоспламеняю щиеся топлива.
70