книги из ГПНТБ / Мелькумов Т.М. Теория двигателей. I. Теория ракетных двигателей. II. Применение ядерной энергии в силовых установках [учебник]
.pdfГ |
Л А В А |
V I |
НЕУСТОЙЧИВЫЕ ПРОЦЕССЫ |
||
Опыт показывает, |
что в Ж РД и РДТТ при определенных |
|
условиях, зависящих от |
режима работы двигателя, от типа и |
|
свойств топлива, от геометрических размеров камеры и других |
факторов, процесс двигателя становится неустойчивым. Неустой чивость процесса заключается в том, что давление в произволь ной точке камеры (и, следовательно, температура) не постоянно, а колеблется с большей или меньшей амплитудой и частотой от носительно некоторого среднего значения. Небольшие колебания параметров процесса и прежде всего давления всегда имеют ме сто при работе двигателя, но они практически не оказывают вли яния на его экономичность и надежность, а также не передают ся на летательный аппарат; такого рода микроколёбания не нару шают устойчивости процесса. Лишь тогда, когда амплитуда коле бания давления становится достаточно большой и колебания при нимают периодический характер, процесс делается неустойчивым. В зависимости от амплитуды и частоты колебания давлений про цесс переходит в режим неустойчивой работы, который при опре деленных условиях приводит к быстрому разрушению двигателя.
В Ж РД наблюдаются два характерных типа колебаний, два типа неустойчивости — низкочастотные и высокочастотные ко лебания. Низкочастотные колебания имеют ту особенность, что давление во всей камере в каждый момент времени одинаково. Колебания имеют частоту от десятков до сотни герц и отличаются тем, что колебательный процесс чаще всего охватывает не только газы в камере сгорания, но и всю систему топливоподачи; эти ко лебания возникают на дроссельных режимах, на режимах малых давлений в камере (малых тяг) и в этом случае не представляют большой опасности для прочности двигателя. Они осложняют систему регулирования двигателем и аппаратом в целом. Высоко частотные колебания с частотой в несколько сотен и тысяч гц наблюдаются при высоких давлениях в камере и локализуются лишь в камере сгорания; однако их появление приводит к весьма быстрому разрушению двигателя. Эти колебания являются аку стическими колебаниями в газовой среде, следовательно, давле ние переменно во времени и в объеме камеры для каждого мо мента времени.
151
В РДТТ, где нет системы топливоподачи, низкочастотные ко лебания не наблюдаются; здесь проявляется лишь высокочастот ная неустойчивость с частотой колебания давления 500—50 000 гц. Природа высокочастотных колебаний в Ж РД и РДТТ. одна и та же. Источники энергии для поддержания колебания в Ж РД шире распределены по объему камеры, тогда как в РДТТ они сосредо точены на более коротком участке вблизи поверхности горения топлива.
При возникновении неустойчивого процесса возможны сле дующие дефекты двигательной системы и аппарата в целом: 1) сильное колебание в величине тяги и, следовательно, дополни тельные (часто недопустимые) нагрузки на органы управления двигателем и аппаратом для обеспечения движения аппарата по заданной траектории; 2) сильное колебание величины давления (и температуры) в камере, приводящее к увеличению механиче ских и тепловых нагрузок на стенки двигателя, к их прогару и разрушению; 3) вибрации всей системы, способной нарушить плотность соединений и вызвать другие дефекты. Поэтому процесс Ж РД и РДТТ, отвечающий требованиям эксплуатации, должен быть доведен до такого совершенства, чтобы при применении дви гателей на всех возможных установившихся и переходных режи мах не возникала неустойчивость. Эта задача является одной из важнейших в практике создания ракетных двигателей.
Имеется много опубликованных работ, посвященных теоре тическому и экспериментальному исследованию неустойчивых процессов в Ж РД и РДТТ. Теоретический анализ является слож ным и чаще всего связан с теми или иными грубыми допущения ми; он позволяет получить качественный и, в ряде случаев, хоро ший количественный результат. Для целей нашего курса предпоч тительнее физическое описание неустойчивого процесса с иллюст рацией некоторыми опытными данными.
§ 6.1. НИЗКОЧАСТОТНАЯ НЕУСТОЙЧИВОСТЬ ПРОЦЕССА Ж РД
Низкочастотная неустойчивость процесса ЖРД, как указыва лось, характеризуется прежде всего колебанием давления в ка мере с частотой десятка — сотни гц. Причинами возникновения ■таких колебаний могут быть случайные возмущения в давлении, в расходе всего топлива или одного из компонентов, в колебании аппарата в полете из-за системы управления и другие. Низкоча стотные колебания возникают не мгновенно, а постепенно — пу тем усиления небольших колебаний, если для такого усиления имеются благоприятные условия.
Установлено, что двигатель, процесс которого вполне устой чив при номинальном значении тяги (и, следовательно, давления в камере), склонен к переходу на неустойчивый процесс при уменьшении его тяги (и давления в камере).
152
■Как правило, низкочастотные колебания давления в камере передаются через форсунки в топливные магистрали, в которых возникают колебания давления той же частоты, хотя со сдвигом фазы и меньшей амплитуды. Колебания давления во всей двига тельной установке (камера — топливные магистрали), как в еди ной системе, сами могут служить источником колебаний аппарата в целом.
Возникновение низкочастотной неустойчивости в двигатель ной установке объясняется следующим. При постоянном давлении
•топлива (в баках или за насосами) изменение давления р к* в ка мере приводит к изменению перепада А/?ф на форсунках и, следо вательно, к изменению расхода и скорости впрыска компонентов топлива. Ввиду различной длины и конструкции магистралей го рючего и окислителя, через которые со скоростью звука (поряд
ка 1200 м/сек) возмущение распространяется от сопла форсунки против потока и отраженная волна — по потоку к соплу, могут быть различными величины перепадов Л Рф окислителя и горю чего; кроме того, возможны фазовые сдвиги максимальных и ми нимальных расходов компонентов, что приведет также к колеба нию среднего состава смеси в камере. Если колебания давления
в камере приобрели периодический характер, то и колебания расхода компонентов, скорости их истечения и состава смеси так же будут периодическими. Действительно, в результате колеба ния расхода топлива количество тепловой энергии, выделяющей
ся пр^и реакции, будет также колебаться. Если колебание выделя ющейся энергии будет в фазе с колебаниями давления в камере, то возникшее по тон или иной причине колебание давления будет поддерживаться и примет устойчивый характер, а процесс двига теля станет неустойчивым. Наоборот, если колебание в тепловы делении не будет в фазе с колебаниями давления в камере, коле бательный процесс будет затухать и процесс двигателя вновь ста нет устойчивым. Следовательно, для поддержания неустойчивого процесса необходимо, чтобы колебание в мощности энергии, вы деляемой при реакции, было в фазе с колебаниями давления в камере, т. е. максимальному значению рк* должно соответст вовать максимальное выделение энергии и наоборот.
В случае низкочастотной неустойчивости возмущение давле ния, возникшее по той или иной причине в камере, передается через сопло форсунки, являющееся сопротивлением, в топливную магистраль. Волна проходит по всей магистрали в оба конца и по возвращении к форсунке повышает перепад Д/7ф . Топливная магистраль имеет свое собственное время релаксации тм, харак теризующее скорость затухания возмущения; это время для раз ных систем имеет порядок 0,01 0,001 сек. Изменение перепада на форсунках изменяет расход компонентов, скорость впрыска и, следовательно, тонкость и дальнобойность раепыливания, усло вия перемешивания и местные составы смеси.
153
Между моментом поступления жидкого топлива в камеру и моментом преобразования его в газообразные продукты сгорания проходит некоторое время т3(Ш — время запаздывания. Время запаздывания (порядка 0,03 -ь 0,05 сек) заметно больше време ни релаксации топливных магистралей. Итак, с момента появле ния сигнала в камере (возмущения давления) реакция топливной
системы на этот сигнал наступит через время порядка |
тм -f тзап, |
т. .е., например, повышение давления р к* в камере |
приведет |
куменьшению количества образующихся газов через тм + тзап сек.
Всамой камере требуется некоторое время т* (время релаксации камеры) для проявления влияния изменения тепловыделения. Это время такого же порядка, что и для топливных магистралей, хотя диапазон возможных значений тк. более узок по понятным
причинам.
Если обозначить через тр период колебания давления в каме ре, то в общем случае условие фазового совпадения колебания давления и тепловыделения в камере запишется в форме
|
'^K+ ^ n + ^, = k |
~ , |
|
(6.1) |
где k — любое целое нечетное число. |
|
как ~к — малая ве |
||
Основную роль |
играют ~м и тзап, так |
|||
личина. |
|
для |
заданного |
топлива |
Так как время запаздывания тзап |
||||
является функцией давления (и температуры) в камере, |
скорости |
|||
впрыска (тонкость |
и дальнобойность |
распыливания) и |
состава |
смеси, то это время не остается постоянным за период колебания давления в камере.
Экспериментально установлено, что чем меньше время запаз дывания, тем выше частота колебаний.
Влияние топливных магистралей и параметров, выбранных для них, на низкочастотные колебания велико. Опыт показывает, что при назначении достаточно большого перепада давления А/?ф на форсунках ( -i Рф О 10 кг/см2) можно добиться того, что коле бания в камере будут затухать, не будучи поддержаны заметными колебаниями в топливных магистралях. Этим объясняется то об стоятельство, что устойчивый на номинальном режиме процесс двигателя становится неустойчивым при уменьшении тяги, т. е.. при уменьшении расхода топлива, а следовательно, и Арф , по скольку форсунки в Ж РД открытого типа с постоянным сечением сопла. Для низкочастотных колебаний важно не столько абсо лютное значение перепада давления в форсунках, сколько отно
шение . При постоянном сечении сопла форсунки величина
Р к *
Арф уменьшается приблизительно пропорционально квадрату расхода топлива (или компонента), в то время как при постоян
154
ном критическом сечении сопла двигателя |
давление /^ум ен ь |
шается пропорционально расходу топлива. |
Поэтому отношение' |
^ Р ф |
|
------ с уменьшением расхода падает. |
|
Рк* |
|
Избежать влияния системы топливных магистралей можт> различными путями. В частности, введение в топливные магист рали аккумуляторов, способных демпфировать колебания давле ния жидкости, будет способствовать устойчивости расхода топли ва. Другой способ заключается в применении серворегулятора, датчиком для которого служит давление в камере и который ре гулирует подачу топлива так, чтобы погасить возникшее колеба ние давления и привести двигатель вновь к равновесному режи му (фиг. 6.1). Возможно назначение и сохранение высокого пере пада Л Рф путем выключения группы форсунок на дроссельных, режимах.
Фиг. 6.1. Схема системы подачи двухкомпо
нентного ЖРД с автоматическим |
регулятором: |
1 — камера; 2 — датчик; 3 — усилитель; |
4 — регуляторы; |
5 —окислитель; 6 - горючее |
На фиг. 6.2 дается упрощенная схема, иллюстрирующая по следовательность физико-химических процессов, приводящая при условиях, указанных на схеме, к поддержанию колебания давле ния. Горизонтальные линии соответствуют средним значениям ве личин; колебания их значения показаны кривыми. Как видим, в данном случае при k = 1 в формуле (6.1) колебание тепловыде ления находится в фазе с колебанием давления.
Нужно указать, что низкочастотные колебания являются сложными колебаниями, где помимо колебания основной формы имеются колебания более высоких частот.
Усовершенствование топливной системы в целом является одним из основных методов борьбы с низкочастотной неустойчи востью.
При низкочастотных колебаниях следует считаться с таким фактором большого значения, как время запаздывания. Так как тэап =АРк*) , т о одно э т о обстоятельство само по себе способно
155 ,
привести к поддержанию возникших колебаний. При уменьшении Р«* увеличивается т:зап и, следовательно, даже при тм = 0 и ък = 0 возможно достижение условия, когда колебания в мощности хепловыделения будут в фазе с колебанием давления. Это условие запишется в форме
*s.n = k ^ . |
(6.2) |
Такой вид низкочастотной неустойчивости в литературе по лучил название внутрикамерной неустойчивости, поскольку свой ства топливной системы здесь не играют роли.
личных величин от времени при ко лебании давления низкой частоты
При внутрикамерной неустойчивости частота колебания чаще всего, больше, чем в рассмотренном ранее общем случае низкоча стотной неустойчивости, когда колебания охватывают всю двига тельную систему в целом.
Если бы время запаздывания было бесконечно мало и в пре деле равнялось нулю, то низкочастотной неустойчивости не было. В этом случае изменение давления в камере, например, его увели чение, должно привести к изменению перепада на форсунках,
внашем случае — к уменьшению мгновенного перепада давления
ирасхода топлива. В результате (при тзап = 0) количество выде ляющегося тепла уменьшится, и процесс в камере станет устойчи
вым. Этот гипотетический пример служит иллюстрацией того, что для поддержания низкочастотной неустойчивости важную роль, наряду со свойствами топливных магистралей, играет вре мя запаздывания или время преобразования жидких компонентов в газообразные продукты реакции.
156
Опыт показывает, что частота низкочастотных колебаний возрастает при увеличении давления в камере. Частота колебаний увеличивается при уменьшении характеристический длины ка меры L*.
На фиг. 6.3 показана эта зависимость для двух топлив и двух
значений L*. Влияние рк* связано с |
изменением тзап, а |
влияние |
L* — с изменением тк и временем |
пребывания газов в |
камере. |
Следовательно, можно устранить низкочастотную неустойчивость также увеличением давления в камере, если это допустимо с точки зрения веса установки. • '
Фиг. |
6.3. |
Частота |
колебаний в зависи |
||
мости от |
давления |
в камере для |
двух |
||
топлив |
и двух характеристических длин |
||||
|
|
камеры- |
|
|
|
кривые / и 2 — HNO,; + |
октан;, кривые 3 |
и 4 |
— |
||
—IiNO. -г фуг-фуриловыб спирт; кривые / и 3 |
— |
||||
— L* = 3,35 .н: кривые |
2 и 4 — L* = 2,35 м. |
|
|||
В ' случае низкочастотной |
неустойчивости распределение |
||||
топлива по объему и, |
следовательно, место выделения энергии не |
имеет решающего значения, так как скорость распространения возмущений в камере велика (■> 1000 м/сек), а размеры камеры относительно малы, и ‘поэтому возмущения в отдельных точках, вызванные, например, неоднородным горением, передаются на весь объем практически мгновенно.
Факторами, приводящими к затуханию колебаний, являют ся гидравлические потери в системе топливных магистралей, демпферы колебаний различного типа, нелинейные эффекты, на пример, экспоненциальная зависимость скорости .реакции от тем пературы (или давления).
В специальной литературе для анализа процесса низкоча стотной неустойчивости часто с успехом проводят аналогию меж ду этим процессом в системе двигательной установки и процес сом в замкнутой системе автоматического регулирования с обрат
ной связью. На |
схеме фиг. 6.4 для простейшего случая Ж РД |
с вытеснительной |
подачей компонентов представлена для иллю |
страции такая блок-схема установки. Из этой схемы следует, что,
157
помимо указанных выше факторов, важной является работа лю бого элемента замкнутой цепи и в данном случае в особенности работа редуктора давления.
До сих пор мы предполагали, что начальное возмущение, приводящее к неустойчивости, возникает в камере сгорания. Ука зывалось, что неустойчивый процесс в двигательной установке может быть причиной продольного колебательного движения ап парата в целом относительно траектории. Однако возможен и
ч.
К
Фиг. 6.4. Блок-схема с обратными связями двухкомпонентной установки с вытеснительной подачей компонентов:
1 — автоматическая система редуктора давления; 2 — газовая магистраль, включая газовый объем баллона окислителя; 5—то же, горючего; ‘/ —влияние инерционных сил; 5—магистраль окислителя (включая форсунки); б—то же, горючего; 7 — камера сгорания; 8 — сопло
другой источник начального возмущения. При движении аппара та с ускорением возможно смещение топлива и всей топливной системы, особенно для больших аппаратов. В результате могут возникнуть колебания в расходе обоих или одного компонента, что повлечет за собой колебание мощности выделяемой энергии и колебание давления в камере. Если система не способна к само регулированию, т. е. к возвращению выходного параметра (дав ления в камере) к равновесному значению, то процесс станет неустойчивым.
§6.2. ВЫСОКОЧАСТОТНАЯ НЕУСТОЙЧИВОСТЬ ПРОЦЕССА ЖРД
В замкнутом объеме, ограниченном жесткими стенками и за полненном однородным газом, имеются свои собственные частоты акустических колебаний.
В камере двигателя также могут возникнуть акустические ко лебания, частоты которых зависят от геометрических размеров камеры и свойств среды. Камера двигателя отличается от замкну того сосуда, во-первых, наличием сопла, через которое вытекают
газы, и, во-вторых, неоднородностью среды, |
так |
как |
наряду |
|
с |
газами имеется жидкая фаза и пары топлива и, |
кроме |
того, |
|
в |
камере осуществляется химическая реакция. |
Основное отличие |
158
камеры двигателя от замкнутого объема заключается в выход ном сопле. Если в замкнутом сосуде для поддержания акустиче ских колебаний, при отсутствии тормозящих эффектов, не тре буется затрата энергии, то при наличии сопла Лаваля, через которое газы покидают двигатель, акустические колебания в ка мере могут поддерживаться только при затрате энергии, даже если нет других'причин (трение и пр.). Очевидно, источником та кой энергии является горючая смесь и тепло, которое выделяется в зоне горения. Если колебание мощности источников тепловыде ления будет находиться в фазе с одной из собственных частот ко-
. лебания газов в камере, тогда возникает новый вид внутрикамерной неустойчивости — высокочастотная неустойчивость
ЖРД (сотни и тысячи гц).
Вслучае высокочастотных колебаний время распространения возмущения в камере становится соизмеримым с периодом коле баний давления, поэтому в отличие от низкочастотной неустойчи вости параметры в разных точках камеры (давление, температу ра) в каждый момент времени будут различными. Такая неодно родность параметров в объеме камеры приводит к необходимости учета пространственного и временного распределения источников энергии. Как и в случае низкочастотной внутрикамерной неустой
чивости, колебания давления |
высокой частоты не передаются |
в топливную систему. |
|
О |
О |
Ф и г. 6.5. Формы колебаний в закрытом цилиндрическом сосуде:
я—продольная; (J-радиальная; в—тангенциальная
Вкамерах различают продольные, поперечные (радиальные)
итангенциальные колебания. На фиг. 6.5 даны примеры этих трех видов акустических колебаний в замкнутом цилиндрическом сосуде. На фигуре показаны изобары в некоторый определенный момент времени. В действительности одновременно могут быть все виды колебания, т. е. комбинированные колебания, например
продольные и поперечные.
Продольные колебания отличаются тем, что в однородной среде в каждом поперечном сечении камеры параметры газа оди наковы, меняясь от сечения к сечению. В случае поперечных коле баний параметры газа меняются вдоль радиуса, оставаясь одина ковыми для каждой линии, параллельной оси.
159
Поперечные колебания имеют наибольшее значение вблизи головки, ослабляясь постепенно в направлении сопла. - Источни ком возникновения поперечнв1х колебаний является неоднород ность состава смеси по сечению, обусловленная дискретностью струй горючего и окислителя и неодинаковостью свойств самих форсунок. Поперечные колебания могут возникнуть и в случае од нокомпонентного топлива из-за дискретного распределения расхо
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
да по сечению головки. Источ- |
|||||
|
|
! |
. |
|
s |
|
|
|
|
|
|
ником возникновения•и усиле |
|||||
|
ZDD0 |
|
|
|
|
t |
|
|
ния |
поперечных |
колебаний |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
являются |
появившиеся по тем |
||||||||
|
|
i1 |
|
|
|
|
|
|
|
или иным причинам. акустиче |
|||||||
|
|
i |
|
— |
— |
|
|
|
|
|
|
ские колебания, которые при |
|||||
|
|
L ....... |
■ |
: |
|
. |
|
i |
|
|
|
водят к поперечным возмуще |
|||||
|
|
|
|
• |
t |
|
ниям струек горючего и окис |
||||||||||
|
|
i. |
|
|
|
|
|
l - f l |
- |
лителя и к изменению условий |
|||||||
•V |
|
J |
— |
|
|
|
|
1- |
|
их смешения и, следовательно, |
|||||||
|
|
i |
|
|
|
|
|
- |
|
ч |
~тепловыделения. Если попе |
||||||
|
|
l________________ |
|
|
|
г |
|
||||||||||
ез |
|
j |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
речное |
|
колебание |
давления |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
окажется в фазе с колебания |
||||||||
Е |
|
|
|
|
|
) |
|
|
|
|
ми тепловыделения, то процесс |
||||||
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
станет |
резонансным с высокой |
||||
|
Ш i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
частотой. |
Волны |
сжатия, |
до |
|||
|
|
& |
на |
£0 |
|
W |
5 |
$ |
т о |
|
стигая стенок, оказывают не |
||||||
|
Длинз |
иилин£ричгсной часта |
|
предусмотренные |
|
■ расчетом |
|||||||||||
|
|
|
покеры |
|
|
|
|
|
|
(из-за весовых |
ограничений) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дополнительные |
механические |
||||
|
Фиг. 6.6. Частоты неустойчивых |
|
нагрузки и, что не менее важно, |
||||||||||||||
|
высокочастотных колебаний в за |
|
сообщают стенке дополнитель |
||||||||||||||
|
висимости от длины камеры |
|
ное тепло из-за |
|
увеличения |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
плотности и температуры |
газа. |
Вследствие этих двух причин, действующих одновременно, дви гатель обычно выходит из строя.
Поперечные колебания чаще возникают в больших камерах с большим отношением диаметра к длине.
Продольные. колебания наблюдаются в камерах с относи-
.тельно большой длиной, однако чем длиннее камера, тем меньше частота .колебаний (фиг. 6.6).
На продольные колебания оказывает сильное влияние фор ма дозвуковой частоты сопла!. Уменьшение угла конусности конфузорной части сопла приводит к ослаблению эффекта отраже ния продольных колебаний; следовательно, таким путем можно высокочастотную неустойчивость, вызванную продольными коле баниями, либо полностью устранить, либо заметно ослабить. Этот факт установлен экспериментально и подтверждается тео ретически. На фиг. 6.7 показаны три формы сопел, исследованных в одной иностранной работе. При форме 1 продольные колеба ния отражались значительно сильнее, чем в случае 2 и, особен
160