книги из ГПНТБ / Барский И.Б. Динамика трактора
.pdfСоздание электронной модели завершается проверкой досто верности модели. Эффективным методом проверки является сопоставление записей процесса, происходящего при одинако вых условиях в модели и в натурной системе. Такое сопоставле ние позволяет одновременно:
проверить полноту и правильность математического описания процесса;
оценить точность приведения математической модели к ма
шинному виду; |
|
|
|
|
|
|
|||
выявить |
погрешность работы моделирующей |
машины. |
|
|
|||||
|
|
|
Характер |
расхождений |
про |
||||
|
|
|
цесса в модели по сравнению |
с |
|||||
|
|
/ |
реальным процессом |
указывает, |
|||||
|
|
|
на каком этапе допущена ошиб |
||||||
-5 |
-it -3 |
-2 -1 В I 1 z, |
ка. |
|
|
|
|
|
|
Последовательность |
проверки |
||||||||
|
|
-Z \ |
|||||||
|
|
определяется |
построением |
блок- |
|||||
|
|
\ |
схемы. Если блок-схема воспро |
||||||
|
|
изводит отдельные |
элементы |
си |
|||||
|
|
\ |
стемы (двигатель, регулятор, тур |
||||||
Рис. |
27. График функции |
бокомпрессор), то |
более |
проста |
|||||
|
|
|
и наглядна отладка работы каж |
||||||
|
|
|
дого элемента |
в отдельности, что |
не исключает проверку правильности функционирования систе мы в целом.
Критерий достоверности модели зависит от метода исследо вания. Поскольку в данном случае воспроизводится кривая случайного возмущения (момента сопротивления), необходимо добиваться совпадения в натурном опыте и при моделировании кривых изменения во времени угловой скорости коленчатого вала.
|
|
|
|
|
|
|
8. |
Электронное моделирование |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
работы трактора |
|
|
|
|
|
|||
|
Аппроксимация функций. Рассмотрим сущность данного ме |
||||||||||||||
тода |
на |
|
примере |
аппроксимации |
|
функции |
р = p(Q, |
о)4) |
|||||||
(см. рис. |
22). |
Если |
в качестве опорных выбрать кривые при |
||||||||||||
« 4 0 |
= |
Ю00 |
(нижний |
предел |
изменения |
он) |
и |
|
= |
4500 |
(верх |
||||
ний |
предел |
0 ) 4 ) , семейство |
кривых |
может |
быть |
представлено |
|||||||||
в виде |
p(Q, со4) = p(Q, |
со4о) + [p(Q, о)41) —p(Q, |
й>40)] MQ> Щ), |
|
|||||||||||
где |
|
соот |
|||||||||||||
p(Q, |
(D40), |
p(Q, 0)41) |
— граничные |
кривые |
функции Q, |
||||||||||
|
|
|
|
|
ki(Q, |
« 4 |
ветствующие |
крайним |
значениям ю4 ; |
||||||
|
|
|
|
|
) —функция |
двух |
переменных в |
относи |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
тельных единицах, |
представляющая |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
собой семейство |
зависимостей |
пере |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
хода между |
граничными |
кривыми. |
50
Известно, что
|
|
|
|
p(Q. ш4 ) — p(Q, со4 0 ) |
|
|
|
|
(36) |
||||
|
|
|
|
P(Q. со 4 1 ) — p(Q, |
со4 Э ) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
При построении графика функции (36) за относительную |
|||||||||||||
единицу принимается разность ординат p ( Q , |
O H I ) |
И p ( Q , |
оно) при |
||||||||||
соответствующем значении Qf. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
p(Qn |
|
p(Qt, ш4 0 ) |
|
|
|
|
|||
|
|
k\(Qi, |
Щ) = |
P(Qi. w 4 i)— p(Q*. ш 4о) |
|
|
|
|
|||||
причем |
|
^ I ( Q , C U 4 ) |
= 0 |
— |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
при |
0)4 = |
0)40; |
|
|
|
|
|
||||
|
|
^i(Q, co4) = 1 |
при 0)4 = |
0 ) 4 , , |
|
|
|
|
|
||||
т. е. функция |
(36) изменяется в пределах |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
0 < £ , ( Q , о ) 4 ) < 1. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Построенное таким образом |
семейство |
кривых |
(рис. 28) мо |
||||||||||
жет быть |
заменено |
одной |
«средней» |
кривой |
£ 1 ( 0 ) 4 ) . в данном |
||||||||
|
|
|
|
|
|
р. «г/м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3770 |
|
||
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2660 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ffl/.Qr0,Z00K2/c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,=0,125кг/сШ^ |
0,175 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ofi |
|
|
|
|
|
О |
0,05 0,10 |
0,15 Ч,кг/с |
|||||
|
7 |
0,150 |
|
|
|
Рис. |
29. Характеристика |
|
ком |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
0,2 |
|
|
|
|
|
прессора с безлопаточным |
диф |
||||||
|
|
|
|
|
фузором |
(сплошные |
линии — |
||||||
|
|
|
|
|
|
исходные |
кривые, |
штриховые |
|||||
|
|
|
|
|
|
линии |
— |
аппроксимированные |
|||||
О |
2000 |
3000 |
ШО |
и„,1/с |
|
кривые) |
|
|
|
|
|
||
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рис. 28. Семейство интерполирующих |
случае |
прямой |
линией |
(см. |
|||||||||
зависимостей для воспроизведения |
штриховую |
линию |
|
на |
|||||||||
функций p(Q, (о4) |
|
|
рис. 28). При этом |
система |
|||||||||
|
|
|
|
|
тическая |
ошибка |
воспроиз |
||||||
ведения функции p(Q, о)4) составляет |
I—2%. Для сравнения на |
||||||||||||
рис. 29 нанесены семейство аппроксимированных кривых |
(штри |
||||||||||||
ховые линии) |
и исходные кривые |
(сплошные линии). |
|
|
|
||||||||
Если |
требуется |
более |
высокая |
точность |
воспроизведения |
||||||||
исходной функции, процесс нелинейной интерполяции |
можно |
||||||||||||
продолжить. При этом интерполирующую |
зависимость k\(Q, |
0)4) |
4* |
51 |
рассматривают аналогично исходной, как функцию двух переменных.
Функция &i(o)4) для компрессора данной конструкции с ло паточным и безлопаточным диффузорами аппроксимируется прямой:
l i K ) = 0,286 • 10_ 3 о)4 —0,286.
Функция p(Q, Ш 4 ) в этом случае |
|
|
|
|
|
|
|
||||
p(Q, со4) = p(Q, со40) + Ap(Q)0,256(10-3 co4 -1)- |
|
|
|
||||||||
Аналогично аппроксимируются |
функции M(co, h, р) |
и |
М(а\, |
||||||||
h, р 0 ) . Общая |
ошибка |
при воспроизведении |
функции |
Мл |
не |
||||||
превышает 3%. |
|
|
|
|
Т = 7"(соь |
1г, |
|
||||
Семейство |
кривых, описывающих |
функцию |
р), |
||||||||
может быть аппроксимировано |
прямыми (см. рис. 15). Методом |
||||||||||
наименьших средних отклонений получено |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Г = (75 + 0,910)! + |
1,25 — 0,223р). |
|
|
|
(37) |
|||||
Кривые семейства |
М к = M(Q, |
со4), показанные |
|
на |
рис. 23, |
||||||
также могут быть аппроксимированы |
прямыми: |
|
|
|
|
|
|
||||
для компрессора с безлопаточным |
диффузором |
|
|
|
|
|
|||||
M k = 0,109-10-4 CD4 + 0,246Q + 0,12310~4Qco4 |
— 0,0167; |
(38) |
|||||||||
для компрессора с лопаточным |
диффузором |
|
|
|
|
|
|
||||
М к = —0,095- 10~4 й)4 —0.231Q + 0,2810~3Qco4 |
+ 0,037. |
(39) |
|||||||||
Функции |
одной |
переменной |
(характеристика |
пружин |
и |
||||||
коэффициент |
инерционности |
грузов |
регулятора) |
|
аппроксими |
||||||
руются линейными зависимостями. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Графики |
функциональных |
зависимостей |
для |
остальных |
элементов системы имеют значительную кривизну. Поэтому при их воспроизведении используется кусочно-линейная или сту пенчатая аппроксимация.
Определение коэффициентов математической модели. Зна чения коэффициентов уравнений зависят от исследуемого режи ма устойчивого равновесия, вокруг которого происходят колебания системы. Разработанная методика моделирования не накладывает ограничений на выбор этого режима. При прове дении описываемых исследований в качестве номинального режима примем режим работы двигателя при коэффициенте загрузки 0,93.
|
Параметры системы, соответствующие |
принятому |
устано |
|||
вившемуся режиму, |
определяются |
в |
следующем |
порядке. |
||
Из |
регуляторной характеристики (рис. 30) |
определяем |
сою, Qo, |
|||
Т0 |
и р0 . Пользуясь |
выражениями |
(15), |
(16), (9), (38), (39) |
и графиками, приведенными на рис. 17, 22, 24, получаем осталь ные параметры (табл. 4).
52
|
|
|
|
О |
ZO |
W |
60 |
80 |
100 Нел.с. |
|
|
|
|||
|
Рис. 30. |
Регуляторная |
характеристика |
экспериментального |
|
||||||||||
|
двигателя с газотурбинным |
наддувом |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4 |
|
|
Значения координат системы в положении |
устойчивого равновесия, |
|||||||||||||
|
|
|
вокруг |
которого |
совершаются колебания |
|
|
|
|
||||||
Т у р б о |
ДО' |
|
|
V |
°с |
« о - |
Ро- |
|
|
|
% |
|
|
" к о - |
|
компрессор |
|
l/c |
|
v |
o |
|
|
||||||||
к г с м |
|
ММ |
кг/с |
к г / м 3 |
1/С |
|
|
кгс.м |
кгс-м |
||||||
Т К Р - Н Ш |
49 |
|
180 |
13 |
810 |
0,185 |
1,45 |
4400 |
0,275 |
1,45 |
0,182 |
0,180* |
|||
|
|
49 |
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,175** |
Т К Р - П |
|
13 |
825 |
0,180 |
1,40 |
3700 |
0,325 |
1,40 |
1,144 |
0,148* |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,147** |
* |
Д л я компрессора |
с лопаточным д и ф ф у з о р о м . |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
** |
Д л я компрессэра |
с безлопаточным |
д и ф ф у з о р о м . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Расчетным |
путем |
было найдено, что J\ |
= 0,427 |
кгс-см-с2 . |
|||||||||||
К о э ф ф и ц и е н т ы Ль Лг и Л 3 |
определяются |
как тангенс |
угла наклона |
касательной, проведенной в точке устойчивого |
|||
равновесия, к |
кривой, выражающей |
однозначную |
зависимость |
|
М д от ооь К р. Указанные зависимости |
(рис. 31), построенные по |
|||
характеристике двигателя |
(см. рис. 14), позволили |
установить, |
||
что Л, = 0,125 кгс-м-с2 ; Л 2 |
= 2600 кгс; Л 3 = 10 м. |
|
53
Приведенная |
масса движущихся |
частей |
регулятора |
|
и |
топ |
||||||||
ливного насоса т = 0,64 кгс-с2 /м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Из рис. 18 следует, |
что ац = |
180 1/с |
соответствует |
N = |
||||||||||
= 7,4 кгс-с/м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мд,кгс-м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
|
|
ьо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дМе |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dh |
|
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
-tgOi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
90 |
120 |
150 |
180 и ь |
1/с |
|
|
8 |
|
12 |
h,MM |
|||
|
|
|
а) |
|
|
|
|
6) |
|
|
|
|
|
|
50 |
\о, |
|
|
|
|
Рис. 31. Зависимости: |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
эр |
- tgOs |
|
а |
— М д = Л Г ( . ш , ) |
при |
h = |
||||||
|
|
|
б |
|
М д |
«= M(h) |
при Wi - |
|||||||
|
|
|
|
|
|
= |
13 мм . р |
= |
1,4 |
кг/мм 3 ; |
||||
40 |
1,2 |
1,3 |
1,4 р, кг/м3 |
= |
180 |
1/с, |
р = |
1,4 |
к г / м 3 ; |
|||||
1,1 . |
в — М д = |
М(р) при (О, |
= |
|||||||||||
|
|
8J |
|
|
|
= |
180 |
1/с, |
h |
= |
13 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
|||
Фактор устойчивости регулятора определяется по графикам |
||||||||||||||
(рис. 19): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
= 5100 кгс/м; — |
= 0,0395 кгс-с2 /м; |
|
|
|
|
|||||||
|
dl |
|
|
dl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F p |
= 5100—0,0395 • 1802 |
= 3820 кгс/м. |
|
|
|
|
|
||||||
Находим коэффициент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
В = 2-180-1,236-10_ 3 = 0,445 кгс-с. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Коэффициенты Ь\ и Ь2 определяются по графику |
на рис. 27: |
|||||||||||||
6, = 4,9; b2 = 0,385. |
|
|
уравнений |
турбокомпрессора. |
||||||||||
Определение |
коэффициентов |
|||||||||||||
Момент инерции |
ротора |
турбокомпрессора |
рассчитан |
|
по |
его |
||||||||
рабочему |
чертежу: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J2 |
= 6- Ю - 5 |
кгс - м-с2 . |
|
|
|
|
|
|
|
||
Для получения коэффициентов С\, с2 , с3 , L \ , L 2 |
уравнений |
(28) |
и (31) необходимо найти частные производные, входящие в вы ражения для их определения.
|
|
|
дТ |
|
дТ |
дТ |
|
|
Группу частных |
производных |
дсО[, |
dh, |
dp |
можно найти |
|||
из выражения (37) |
дТ , К-с |
дТ |
|
|
|
|
dT , |
|
Турбина |
|
' |
К / М |
|
К-м3 /кгс |
|||
|
|
*ь |
|
|
|
|
|
|
|
|
dh |
|
|
|
dp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ТКР-П |
0,855 |
46 000 |
|
|
195 |
|||
ТКР - ПШ |
0,845 |
45 500 |
|
|
195 |
54
Пользуясь выражениями |
(38) |
|
и |
(39), |
определяем |
для ком |
|||||||||||||
прессора с лопаточным диффузором |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
дМк |
= |
—0,231 + 0,28- |
1 0 _ 3 O J 4 0 ; |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
dQ |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
—0,095- 10~4 + 0,28- 10-3 Q0 ; |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
да. |
|
|
|
|
диффузором |
|
|
|
|
||||||
для компрессора с безлопаточным |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
дМк |
= 0,246 + 0,123 • 10-3 ш4 0 ; |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
dQ |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
дМк |
0,109-10"4 |
|
+ 0,12310~3Q0. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
да. |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r> |
^ |
|
г |
|
|
|
значения |
дМк |
дМк |
для |
различных |
||||||||
В табл. |
5 приведены |
|
^ |
и |
д |
|
|||||||||||||
вариантов |
турбокомпрессора. |
|
|
dQ |
|
|
да. |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
дМк |
|
дМк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
5 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Значения |
— |
г^— |
и —; |
для различных |
вариантов турбокомпрессора |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
дю4 |
|
ТКР - 1 1Ш |
|
|
|
|
|
ТКР-1 1 |
|
|||||
Частнаастная |
п р о и з в о д н а я |
лопаточный безлопаточный |
|
|
лопаточный |
безлопаточный |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
д и ф ф у з о р |
|
д и ф ф у з о р |
|
|
д и ф ф у з о р |
|
д и ф ф у з о р |
||||||
дМк |
, |
1 /с |
|
|
0,999 |
|
0,786 |
|
|
|
0,804 |
|
0,701 |
|
|||||
dQ |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
дМк |
, |
кгс-м-с |
0,423-10—4 |
0 , 3 3 7 - Ю - 4 |
|
0,409- Ю - 4 |
0 , 3 3 1 - Ю - 4 |
||||||||||||
<Эш4 |
|
||||||||||||||||||
По данным стендовых испытаний двигателя Q мало зависит |
|||||||||||||||||||
от h. Поэтому принимаем |
= 0. Частную |
производную |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
dh |
|
Q = Q(o>i, |
|
|
|
|
да 1 |
||||
определяем |
|
по |
характеристике |
|
р), показанной |
на |
|||||||||||||
рис. 16, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,715-Ю-3 |
кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Для |
нахождения |
dQ/dp |
можно |
пользоваться |
зависимостью |
||||||||||||||
Q = Q(p, |
шю), построенной |
по исходному |
|
графику |
на |
рис. 16, |
|||||||||||||
В результате |
|
= |
0,187 м 3 / с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Аналогично, пользуясь характеристиками |
компрессоров |
на |
|||||||||||||||||
рис. 22, находим значения частных производных |
(табл. 6). |
|
|||||||||||||||||
Значения |
д\ |
для турбокомпрессоров |
ТКР-11Ш |
и |
ТКР-11, |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
определенные по универсальной |
характеристике |
(см. рис. 24), |
|||||||||||||||||
соответственно равны 7,4 и 6,5. |
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
55
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
6 |
Значения |
|
dp |
и |
dp• для различных |
вариантов диффузора |
компрессора |
|
||||||
|
|
|
|
йо>4 |
|
6Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д и ф ф у з о р |
|
|
|
|
Частнаа с т н ая |
производная |
|
лопаточный |
|
безлопаточный |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
<эр |
к г с - с / м 3 |
|
0 , 1 6 7 - Ю - 3 |
|
0,110-10_ 3 |
|
|||||
|
|
дсо4 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
др |
, с / м 3 |
|
|
—2,0 |
|
|
—0,8 |
|
|||
|
|
6Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Далее |
|
находим |
коэффициенты |
а.\ — а7, |
С\ — с3 и L \ — L 3 |
|||||||
(табл. 7). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
7 |
|
|
|
Значения коэффициентов уравнений турбокомпрессора |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Т К Р - 1 1Ш |
|
|
ТКР - 1 1 |
|
||
К о э ф ф и ц и е н т |
Лопаточный |
Безлопаточный |
Лопаточный |
Безлопаточный |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
д и ф ф у з о р |
д и ф ф у з о р |
д и ф ф у з о р |
д и ф ф у з о р |
|
||||
а Р |
кгс-м-с |
|
|
|
1,995 • 10~3 |
|
|
1 , 6 8 5 - Ю - 3 |
|
||||
а2 , |
кгс |
|
|
|
|
14,3 |
|
|
13,5 |
|
|
||
а3 , |
м 4 |
|
|
|
|
0,385 |
|
|
0,323 |
|
|||
а4 , |
кгс-м-с |
|
|
|
0,58 |
10" 4 |
10"-3 |
|
0,5810" 4 |
|
|||
а5 , кгс - м - с |
0,714 |
10""3 |
0,562 |
0,574 •10" 3 |
0,5 - 10" 3 |
|
|||||||
а6 , |
м 4 |
|
0,187 |
|
0,147 |
10" 4 |
0,150 |
|
0,131 |
|
|||
а7 , кгс-м-с |
0,423 |
ю - 4 |
0,337 |
0,409 |
10" 4 |
0,331 - ю - 4 |
|||||||
Cj, |
кгс-м-с |
|
1,241 |
Ю - 3 |
1,393 |
10" 3 |
1,111 |
10~3 |
0 , 1 8 5 - Ю " 3 |
||||
с2 , |
м4 |
|
0,198 |
|
0,238 |
10" 4 |
0,173 |
|
0,192 |
|
|||
с3 , кгс-м-с |
0,157 |
10" 4 |
0,243 |
0,171 - ю - 4 |
0,249-10-4 |
||||||||
Z-J, к г - с / м 3 |
0,04-10—3 |
—0,497 |
10"-3 |
— 1,04- ю - 3 |
— 0 , 4 9 7 - Ю - 3 |
||||||||
L 2 . |
к г - с / м 3 |
0,121 |
10~3 |
—0,096 |
10"-3 |
0,121 •10" 3 |
0 , 0 9 6 - Ю - 3 |
Пределы изменения параметров МТА при работе с устано вившейся нагрузкой. Пределы изменения параметров получены на основании анализа результатов полевых экспериментов, проведенных с пахотным агрегатом (спектральная плотность возмущения см. на рис. 6 и 7):
— 1 0 < А М С < 10 кгс-м; —1,5 < z < 1,5 мм;
— 3 0 < x , < 10 1/с; —0,15 < ц < 0,1 кгс/м3 ;
— 5 < г / < 2 м м ; —1500 < х 4 < 1000 1/с.
56
Производные этих параметров не измеряли, и пределы их изменения приближенно определяли дифференцированием со ответствующих кривых:
— 4 0 < р х ! < 4 0 1 / с 2 ; — 3 < / o z < 3 мм/с;
— 1500 < р х 4 < 1500 1/с2; |
— 5 < p 2 z < 5 мм/с2 ; |
— 0 , 1 < р ы < 0 , 1 |
кгс-м/м3 -с. |
Машинные уравнения. Исследования проводились на анало говой вычислительной машине с пределами изменения напря жения ± 100 В, что и определило величину одной машинной единицы (м. е.), равной 100 В. Если для удобства масштабиро вания максимальные значения переменных приняты меньше 1 м. е., рабочий диапазон модели используется неполностью и по грешность решения возрастает.
Исходя из найденных пределов изменения параметров МТА при работе с установившейся нагрузкой примем следующие масштабы:
* 1 = 40х1 ; |
дг4 = 2000х4 ; |
|
г/=0,005у; |
АМС (/) = 25ДМС (0; |
(40) |
г = 0,005z; |
и = 0,4ы. |
|
Переменные модели (машинные) обозначены теми же бук вами, но с добавлением черты над ними.
Масштаб времени определяется масштабом оператора дифференцирования и принят равным единице:
t = t; р = — ;р = р. |
(41) |
Уравнения преобразования переменных (40) и (41) позво ляют от уравнений I I модели перейти к машинным уравнениям:
— J140pxi+40Aixl |
+ 0,005A2y + |
+ 0,4Л8 й = 25ДЛГс(*);
т • 0,005p2z + N- 0,005pz + 0,005Fp i = 40Я*,;
Jt- 2Шрх4 = 40c,*, + 0,005a2y + 0,4с2ы + + 2000с3 х4 ;
0,4й = 40L,x, + 0,C05Z.2x4.
57
Уравнения (42) целесообразно решить относительно высшей производной. После преобразования получаем
/ , 104 /, 100/, / ,
|
|
|
|
p2z = |
|
|
|
E_z |
|
pz; |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
m |
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- _ |
j |
6,2 |
При |
2 > |
0, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
62z |
при |
z •< 0; |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
- - |
|
|
с, |
- |
, |
2,5(ц |
- |
, |
2с2 |
— |
, |
с 3 |
— |
|
|
|
|
|
/Щ = |
— X, |
Л |
|
U -\ |
— U + |
— |
Хл\ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
50/, |
1 |
|
106 /4 |
у |
104 /4 |
|
|
/ 4 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ц = |
100 LIJC, + 5000Z.2 JC4 . |
|
|
|
|
|
|
|||||
Начальные значения всех переменных равны нулю. |
|
|
||||||||||||||||
На |
основании |
машинных |
уравнений |
составляется |
блок- |
|||||||||||||
схема |
(см. рис. 26), |
которая |
и представляет |
собой электронную |
||||||||||||||
модель системы. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Разработка |
электронной |
модели |
завершается |
проверкой |
ее |
|||||||||||||
достоверности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
На рис. 32 приведена запись контрольного решения и поле |
||||||||||||||||||
вой |
осциллограммы. Расхождение кривых в отдельных |
точках, |
||||||||||||||||
отнесенное к |
|
максимальному значению, |
составляет |
не |
более |
|||||||||||||
Х„ 1/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
10%- |
Среднее |
значение |
xicp |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
модели |
равно 3,4 |
1/с, |
а в |
||||||
2 ~ |
|
|
1 |
г |
2 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
полевых |
условиях |
3,25 |
1/с, |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
0 1 |
|
|
|
|
|
|
|
т. е. ошибка |
не |
превыша |
||||||
|
|
А,2 |
0 3 \ J ' |
Ь,4 |
t |
|
ет |
5%. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Полученная |
точность |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подтверждает |
достоверность |
|||||||
|
|
с / |
|
|
|
|
|
|
|
модели, |
что |
позволяет |
пе |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рейти к ее исследованию. |
|
|||||||
Рис. |
32. |
Функция |
xi |
=f(t), |
полученная |
|
Пример |
исследования |
||||||||||
на электронной модели (/) и |
при |
прове |
системы |
с помощью |
ампли |
|||||||||||||
дении полевого |
опыта |
(2) |
|
|
|
тудно-частотных |
характери |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стик. Для |
снятия |
амплитуд |
||||||
но-частотной характеристики двигателя |
группы блоков / / и |
/ / / |
||||||||||||||||
(см. рис. 26) |
|
отключаются. |
На |
вход |
группы |
блоков |
/ |
вместо |
||||||||||
АМС |
от генератора низкой |
частоты |
подается |
синусоидальный |
||||||||||||||
сигнал |
с постоянной |
амплитудой, но |
с различной |
частотой. |
На |
выходе фиксируется амплитуда х\ при различных значениях час тот входного возмущения. По полученным данным строится гра фик, показанный на рис. 33.
Таким же образом снимается характеристика регулятора. Диодный блок нелинейности отключается, на вход подается синусоидальный сигнал от генератора, а на выходе фиксируется
58
амплитуда. Наряду с этим фиксируется |
отставание колебаний |
на выходе по фазе (рис. 34). |
|
Воспроизведение входного сигнала. Одним из способов вос |
|
произведения входного сигнала является |
использование гене |
ратора шума, дающего сигнал, а £ ш статистические характеристики которого идентичны характе ристикам возмущения, запи санного в полевых условиях.
В качестве входного сигна ла использовалась реализация сопротивления, зарегистриро ванная на осциллограмме при работе трактора с плугом.
Функция момента сопротив ления воспроизводилась двумя способами. Первый способ за ключается в том, что кривую момента сопротивления считы вают непосредственно с осцил лограммы, для чего изготовля
ют приставку к осциллографу (рис. 35). Наружную крышку кассеты заменяют прозрачной, на которой монтируют передвиж
ную стрелку, |
|
соединенную |
с потенциометром. При |
перемещении |
|||||||||||
Абых |
— |
|
— |
|
— |
|
|
— |
|
— |
|
|
|
|
|
I |
I |
I |
I — I |
I |
I — I — I — 1 40 |
2 U 6 8 |
10 12 HQ., Ги, |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 4 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
J1 |
|
|
|
|
|
-160 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
6 |
8 |
10 |
12 |
/4 |
16 Я.,Гц |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
|
|
|
6) |
|
Рис. 34. Амплитудно-частотная (а) и фазочастотная (б) характеристики ре гулятора, снятые на линейном участке регуляторной характеристики
осциллограммы кривую отслеживают стрелкой вручную. Потен циометр должен иметь высокоомную нагрузку, чтобы напряже ние, снимаемое с него, было пропорционально положению пол зунка (ординате кривой). Скорость протяжки ленты должна находиться в точном соответствии с масштабом времени модели.
Описанную приставку удобно использовать при считывании большого количества кривых.
59