- •МЕХАНИКА МАШИН
- •1.1. Структура машинного агрегата
- •1.4. Управление движением машинного агрегата
- •СТРОЕНИЕ МЕХАНИЗМОВ
- •2.1. Основные определения
- •2.2. Кинематические пары и соединения
- •2.5. Структурный синтез механизмов
- •2.6. Классификация механизмов
- •КИНЕМАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МЕХАНИЗМОВ
- •3.1. Основные понятия
- •tgfa
- •3.6. Примеры графического исследования механизмов
- •pc = fivVB\ Р'Ь" = цайв', Ь"Ь'= цаагВ-
- •3.7. Кинематические характеристики плоских механизмов с высшими парами
- •3.8. Кинематические характеристики пространственных механизмов
- •3.9. Метод преобразования декартовых прямоугольных координат
- •4.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •4.2. Приведение сил
- •4.3. Приведение масс
- •4.8. Неравномерность движения механизма
- •JTnp,
- •4.10. Динамический анализ и синтез с учетом влияния скорости на действующие силы
- •5.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •5.2. Установившееся движение машинного агрегата
- •5.3. Исследование влияния упругости звеньев
- •СИЛОВОЙ РАСЧЕТ МЕХАНИЗМОВ
- •6.1. Основные положения
- •6.4. Силовой расчет механизма с учетом трения
- •6.5. Потери энергии на трение. Механический коэффициент полезного действия
- •ВИБРОАКТИВНОСТЬ И ВИБРОЗАЩИТА МАШИН
- •7.1. Источники колебаний и объекты виброзащиты
- •7.3. Анализ действия вибраций
- •7.6. Статическая и динамическая балансировка изготовленных роторов
- •Щ = у/g sina/<5CT,
- •7.8. Демпфирование колебаний. Диссипативные характеристики механических систем
- •7.9. Динамическое гашение колебаний
- •тт(р - рт) = mjyE.
- •7.11. Ударные гасители колебаний
- •7.12. Основные схемы активных виброзащитных систем
- •ТРЕНИЕ И ИЗНОС ЭЛЕМЕНТОВ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАР МЕХАНИЗМОВ И МАШИН
- •8.1. Виды и характеристики внешнего трения
- •8.2. Основные понятия и определения, используемые в триботехнике
- •8.3. Механика контакта и основные закономерности изнашивания
- •8.4. Методика расчета износа элементов кинематических пар
- •МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СХЕМ ОСНОВНЫХ ВИДОВ МЕХАНИЗМОВ
- •МЕТОДЫ СИНТЕЗА МЕХАНИЗМОВ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ
- •9.1. Основные понятия и определения
- •9.2. Основная теорема зацепления
- •9.3. Скорость скольжения сопряженных профилей
- •9.4. Угол давления при передаче движения высшей парой
- •9.5. Графические методы синтеза сопряженных профилей
- •9.7. Производящие поверхности
- •МЕХАНИЗМЫ ПРИВОДОВ МАШИН
- •10.1. Основные понятия и определения
- •10.2. Строение и классификация зубчатых механизмов
- •10.4. Планетарные зубчатые механизмы
- •ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ЗУБЧАТАЯ ПЕРЕДАЧА
- •11.2. Эвольвента, ее свойства и уравнение
- •11.3. Эвольвентное прямозубое колесо
- •11.4. Эвольвентная прямозубая рейка
- •11.5. Эвольвентное зацепление
- •11.8. Подрезание и заострение зуба
- •11.9. Эвольвентная зубчатая передача
- •11.10. Качественные показатели зубчатой передачи
- •11.11. Цилиндрическая передача, составленная из колес с косыми зубьями.
- •11.12. Особенности точечного круговинтового зацепления Новикова
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
- •12.1. Коническая зубчатая передача
- •МЕХАНИЗМЫ С НИЗШИМИ ПАРАМИ
- •13.1. Основные этапы синтеза
- •13.4. Синтез четырехзвенных механизмов по двум положениям звеньев
- •13.5. Синтез четырехзвенных механизмов по трем положениям звеньев
- •13.6. Синтез механизмов по средней скорости звена и по коэффициенту изменения средней скорости выходного звена
- •tijivu) < [tfj]-
- •КУЛАЧКОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •14.1. Виды кулачковых механизмов и их особенности
- •14.2. Закон перемещения толкателя и его выбор
- •sinx4
- •sinx2 = [(*2 “ Vj3)/f34]sm03;
- •14.5. Определение габаритных размеров кулачка по условию выпуклости профиля
- •14.6. Определение координат профиля дисковых кулачков
- •14.7. Механизмы с цилиндрическими кулачками
- •МЕХАНИЗМЫ С ПРЕРЫВИСТЫМ ДВИЖЕНИЕМ ВЫХОДНОГО ЗВЕНА
- •15.1. Зубчатые и храповые механизмы
- •15.2. Мальтийские механизмы
- •15.3. Рычажные механизмы с квазиостановками
- •УПРАВЛЕНИЕ ДВИЖЕНИЕМ СИСТЕМЫ МЕХАНИЗМОВ
- •16.2. Циклограмма системы механизмов
- •МАНИПУЛЯЦИОННЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •17.3. Задачи о положениях манипуляторов
- •17.4. Задачи уравновешивания и динамики
- •Glos
В уравнение (4.13) подставляем М\ > 0, так как момент М4 направлен против хода часовой стрелки. Знак момента М щ определит направление его действия.
В более общем случае, когда звено у, к которому прило жен момент M j, не связано какой-либо передачей с начальным звеном 1 , отношение 6(pj/S(pi (см. (4.6)) представляет собой аналог w9y угловой скорости uij, или передаточную функцию (см. § 3.1). Следовательно, расчетное уравнение в общем виде записывается так:
М]£. = MjUqj. |
(4.14) |
Определив M^F, МрР, М щ (графически или аналитиче ски), алгебраически сложим их, согласно уравнению (4.2), и получим искомый суммарный приведенный момент M^F Та ким образом, благодаря приведению сил нагрузка, приложен ная к механизму (см. рис. 4.2, а) оказалась замененной одним суммарным приведенным моментом M^F (см. рис. 4 .2 , в). Ча
сто М£р является переменной величиной, зависящей как от скорости ш\ начального звена 1 , так и от его координаты <р\. Во многих случаях эта зависимость периодическая. Отметим, что момент М|р можно также определить графически, приме нив теорему Жуковского [1, 9].
4.3. Приведение масс
Приведение масс рассмотрим на примере механизма (рис. 4.3, а), выбрав в качестве начального звено 1.
Заменим заданный механизм его динамической моделью (рис. 4.3, б) и сосредоточим в ней инертность всех звеньев ме ханизма. Обозначим момент инерции модели J^F Он являет ся эквивалентом инертности всего механизма и называется его суммарным приведенным моментом инерции. Как было ука зано в § 4.1, величина J^F определяется из условия равенства кинетических энергий модели Тм и всего механизма Т :
Тм = Т. |
(4.15) |
Кинетическая энергия модели равна
гм = F S A . |
(4.16) |
У
Р
б |
в |
Рис. 4.3
Напомним, что кинетическую энергию звена г в обшем ви де можно записать так:
г г _ m i v S i , J i S “ i |
(4.17) |
где vsi — скорость центра масс 5 ,- звена г; |
— момент инер |
ции звена г относительно оси, проходящей через центр масс 5,*. В случае поступательного движения щ = 0. В случае враща тельного движения вокруг оси А уравнение (4.17) принимает вид
т1 _ |
JiA“ i |
J« — |
п |
Кинетическая энергия |
Т заданного механизма (см. |
рис. 4.3, а) складывается из кинетических энергий всех его че тырех подвижных звеньев: Г = Т\ + T<i + Т3 + Т4 . Звено 1 участвует во вращательном движении, 2 — в плоском, 3 — в поступательном, 4 — во вращательном. Поэтому
Подставим выражения Тм и Т в исходное уравнение (4.15) и, учитывая уравнение моделирования (4 .1 ), после простых преобразований получим
•'ЁР= '71Л + ™ г ( ^ ) +J2S( ^ ) +
(4.18)
Практическое использование уравнения (4.18) может быть осу ществлено или графически (с помощью планов возможных ско ростей), или аналитически (с помощью аналогов скоростей).
Графический способ. |
Преобразуем |
уравнение |
(4.18), |
учитывая, что щ = VB/UB ', и 2 = усв! 1СВ\ы*1 ш1 = «41 = |
|||
4 Р - h A + у Л в ( ^ ) |
+ h s ( j ^ f ) |
|
|
+ т З^Б ( ~ ) |
+ J4DU41- |
(4-19) |
В механизме с одной степенью свободы отношения дей ствительных скоростей равны отношениям возможных скоро стей. Поэтому эти отношения возьмем из плана возможных скоростей (рис. 4.3, в).
Аналитический способ. Согласно § 3 .1 , отношения, за ключенные в скобки (см. (4.18)), представляют собой аналоги
скоростей: |
|
|
|
|
|
|
|
|
U>4 |
|
|
vS 2 |
|
W2 |
— ^g2 > |
vc |
^ q C > |
—^g4) |
|
||||
CJi |
— V q S 2 > |
U\ |
U\ |
Ui |
|
||||||
4 |
|
|
4 |
|
4 |
|
|
||||
поэтому уравнение (4.18) запишем в виде |
|
|
|
||||||||
JEP = J\A + ( m |
2 V g S 2 |
+ |
h s U |
t f ) + |
m 3 V q C + |
J4D“ q4- |
( 4 -2 0 ) |
||||
Заметим, что v2S2 |
= |
v2S2x + v2S2y, v2qC = v2Cx, так как |
|||||||||
v q C y = 0. |
Кроме ТОГО, Uq4 = |
u^/ui = И41 = — Z \ j z \ |
— const. |
Расчеты при использовании аналитического способа можно выполнить на компьютере.
6 - I1273
Уравнение (4.20) представим в общем виде, справедливом для любого механизма:
Jip = £ К » ,я + J.SV&, |
(4.21) |
1=1
где п — число подвижных звеньев механизма. В скобках стоят аналоги скоростей vq$i и ид{, которые характеризуют переда точные свойства механизма и не зависят от его закона движе ния. Поэтому приведенный момент инерции механизма J^p от его закона движения также не зависит и является характери стикой самого механизма.
Приведенный момент инерции механизма j£ p можно рас сматривать как сумму приведенных моментов инерции отдель ных его звеньев. Поэтому уравнения (4.19) и (4.20) запишем в виде
4 р = J"p + 7"Р + *^зР + ^4Р»
7"р = J\A = const, |
(4.22) |
|
* Ч й ) |
( t . |
(4.23) |
= m2v2S2 + J2Su22 = var, |
|
||
= |
m3l2AB ( ^ ) = m3v2c = var, |
(4.24) |
|
J"P = |
J4D1^4! = const. |
|
(4.25) |
Приведенные моменты инерции |
и J jP |
— величины |
переменные, так как в выражения (4.23) и (4.24) входят ли бо отношения возможных скоростей, либо аналоги скоростей, которые зависят от положения механизма. Поэтому приведен ный момент инерции «/£р всего механизма (см. (4.19) и (4.20)) также будет переменным, зависящим от обобщенной коорди наты (р\. Многим механизмам свойствен периодический ха рактер этой зависимости. Однако есть механизмы (например, зубчатые, шарнирный параллелограмм и др.), приведенный момент инерции которых постоянен.
Из сказанного следует, что модель, которой заменяется ме ханизм (см. рис. 4.3, б), является условным телом, поскольку ее момент инерции (в общем случае) — переменный, тогда как реальные физические тела имеют постоянные моменты инер ции.
В заключение отметим: так как ни планы возможных ско ростей, ни аналоги скоростей от закона движения механизма не зависят, то приведение масс, как и приведение сил, можно делать и не зная закона его движения. Следовательно, решая динамическую задачу, возможно (и нужно) сначала построить динамическую модель механизма, выполнив приведение сил и масс, а затем уже находить закон ее движения.
4.4. У равнение движ ения механизма
Выполнив приведение сил и масс, любой механизм с одной степенью свободы (рычажный, зубчатый, кулачковый и др.), сколь бы сложным он ни был, можно заменить его динами ческой моделью (рис. 4.4). Эта модель в общем случае имеет переменный приведенный момент инерции 4" , и к ней приложен суммарный приведенный момент М£Р Закон движения модели такой же, как и закон движения начального звена ме ханизма (см. (4.1)).
Основой для составления урав нения движения механизма с одной степенью свободы служит теорема об изменении кинетической энергии:
Г - Г „ ач = ЛЕ. |
(4.26) |
Работу совершают все активные силы и моменты и силы трения во всех кинематических парах механиз ма (см. § 1.3).
Уравнение движения в энергетической форме. За пишем формулу для кинетической энергии модели, учитывая
уравнение (4.1): |
|
Тм = Jguf/ 2. |
(4.27) |
Так как вся нагрузка, приложенная к модели, выражается сум марным приведенным моментом М^р, то сумма работ равна
ЛЕ = JЧ>1 |
М£рd^i. |
(4.28) |
^1нач
Здесь переменная интегрирования (рмзаменена координатой (pi начального звена, так как = ip\.
Подставив выражения (4.15), (4.27) и (4.28) в (4.26), полу чим уравнение движения в энергетической форме:
7"Р 2 тпр , ,2 *7
Z |
L |
J |
(4.29) |
|
|||
|
|
<Р1нач |
|
где искомой величиной является угловая скорость |
началь |
ного звена механизма. В общем случае верхний предел ip\ ин тегрирования в уравнении (4.29) считается переменным.
Если вся нагрузка, приложенная к механизму, зависит только от его положения, то и суммарный приведенный мо мент М£р есть функция только координаты (pi. В этом случае уравнение (4.29) решается непосредственно относительно ис комой величины и1 :
2 |
ч>\ |
|
пр |
|
|
/ M£p(Y?i)dy?i |
|
|
|
||
, ,, _ |
^ н а ч _____________________I |
*Е н ач |
. ,2 |
(л 401 |
|
W1 — Л |
jnp |
+ |
jnp |
^1нач * |
|
i |
Е |
|
Е |
|
|
Укажем, что интеграл под корнем имеет знак, который необ ходимо учитывать.
Уравнение движения в дифференциальной форме.
Продифференцируем (4.29) по координате
d |
( |
= M ? |
|
d V?i |
l |
||
2 |
Определим производную, стоящую в левой части уравнения, помня, что в общем случае переменной величиной является не
только угловая скорость u>j, но и j£ p (см. § 4.3). Поэтому
JZ ul \ _ jnpwi dun + |
|
= 7пР dwi + l d ^EP 2 |
||
d. </?i 2 |
d |
dt |
— |
|
2 dipi |
||||
откуда |
|
|
|
|
j £PT T |
+ 5 T ^ - " I = M £P |
(4.31) |
||
^ dt |
2 d(/?i |
1 |
L |
|
Это и есть уравнение движения в дифференциальной форме, поскольку искомая переменная величина — угловая скорость и\ начального звена механизма — стоит под знаком производ ной. При пользовании уравнением (4.31) следует помнить, что суммарный приведенный момент М£р, а также производная d«/£p/d ^ i суть величины алгебраические и подставляются со своими знаками.
В том случае, когда исследуется механизм, имеющий = const (например, зубчатый механизм с круглыми цент роидами), уравнение его движения упрощается и приобретает
вид |
|
•'Sp^ 7 = м ? |
(4.32) |
Уравнение движения в дифференциальной форме (4.31) может быть получено также и из уравнения Лагранжа второго рода [3, 5].
Для определения углового ускорения Е \ начального звена используем уравнение (4.31) и решаем его относительно Е \ =
du>i |
|
|
|
d< ‘ |
М£р |
и\ d j£ p |
|
|
|||
«1 |
|
(4.33) |
|
“ |
2J jp dtpi ' |
||
|
Величины M£p и d J^p/d ip\ подставляются в уравнение (4.33) со своими знаками. Если угловое ускорение Е \ получится со знаком, противоположным знаку угловой скорости u>i, значит, начальное звено механизма движется замедленно.
Производную dJ^/dtpi подсчитывают численным диф ференцированием или графическим дифференцированием (см. § 3.2). Другой значительно более точный (но и более
трудоемкий) способ определения производной dJ^?/d(pi мож но найти в специальной литературе *
Угловое ускорение Е \ определяют также и способом, опи санным в § 3.2 (способом поднормали). Там же изложены спо собы построения функций £i(t) и
Далее будут рассмотрены неустановившийся и установив шийся процессы движения машинного агрегата (см. § 1.4).
4.5. Закон изменения скорости механизма, нагруженного силами,
зависящими только от положения
Неустановившийся (или переходный) процесс движения машинного агрегата имеет место в случае, когда агрегат пус кают в ход и он, набирая скорость, выходит на установившийся режим, а также когда для остановки агрегата его двигатель выключают и он продолжает двигаться за счет накопленного запаса кинетической энергии; при этом агрегат постепенно те ряет скорость из-за действия сил трения или каких-либо дру гих сил сопротивления, в том числе и специальных тормозных сил. В этих случаях необходимо знать, как быстро происхо дят переход из неподвижного состояния в рабочее и обратный переход до полной остановки. Применительно к транспорт ным машинам изучение обратного перехода особенно важно для надежного расчета длины тормозного пути. Исследование неустановившегося движения позволяет определить время сра батывания механизма, что абсолютно необходимо для проек тирования многих приборов, таких, как фотозатворы, средства автоматической защиты и др.
Разгоны (разбеги) и торможения могут происходить с большим ускорением. Это вызывает значительное динамиче ское нагружение механизма, что, в свою очередь, может при вести к перенапряжениям и даже поломкам.
* См.: Минут С.Б. Об определении производной приведенного момен та инерции массы звеньев механизма / / Науч. тр. МВТУ им. Н.Э. Бау мана, 1970; Зиновьев В.А., Бессонов А.П. Основы динамики машинных агрегатов. М., 1964.
Во время разбега и выбега угловая скорость многих агре гатов проходит через критическую (резонансную) зону. Во избежание динамической перегрузки механизма и возможной аварии проход этой зоны должен быть достаточно быстрым, что обеспечивается при проектировании путем расчета обеих фаз неустановившегося движения. Решение многих других ди намических задач также связано с исследованием такого дви жения.
Таким образом, изучение неустановившихся процессов весьма существенно для грамотного динамического проекти рования механизма машины или прибора.
Для определения закона неустановившегося движения ме ханизма должны быть известны следующие исходные данные: кинематическая схема механизма; характеристики геометрии масс всех подвижных звеньев; механические характеристики сил и моментов; начальные условия движения. Последнее важ но для исследования именно неустановившегося движения.
Рассмотрим механизм, нагруженный силами и момента ми, которые являются функциями только положения его зве ньев. Пусть приведенный момент инерции механизма имеет переменную величину j£ p = var. Требуется определить зави симость угловой скорости начального звена (обобщенной ско рости) от его угла поворота, т.е. Подобная задача является весьма распространенной. В качестве примеров мож но привести механизмы дизель-компрессоров, буровых стан ков и подъемных кранов, погрузочных машин, гидронасосов с приводом от двигателей внутреннего сгорания, различных устройств с пневмоприводом, приборов с пружинными двига телями и др.
|
Для решения поставленной задачи нужно взять уравнение |
движения в энергетической форме (см. (4.30)): |
|
|
(4.34) |
где |
определяется по уравнению (4.28). |
Определение искомой угловой скорости и\ графическим способом (рис. 4.5) осуществляется в следующем порядке.
ф
1.Выполняется приведение масс и строится диаграм
ма* приведенного момента инерции механизма 1), кото рая показана на рис. 4.5 повернутой на 90°. Начальное поло жение отмечено как нулевое. Для отсчета углов (pi принято
¥>1нач = ¥>0 = 0.
2. По механическим характеристикам строятся диаграм мы приведенного движущего момента и приведенного момента сопротивления, а затем диаграмма суммарного приведенного момента
Если в механизме есть пружины, то приведенные момен ты их упругих сил должны войти в суммарный приведенный
* Поворот диаграммы */£p(<pi) на 90° нужен для определения угло вой скорости Ы1 методом энергомасс, который будет изложен в конце
параграфа.
момент. В том случае, когда силы тяжести и силы трения значительны, их приведенные моменты также должны войти слагаемыми в величину
В результате выполнения п. 1 и 2 заданный механизм при водится к динамической модели.
3.Графическим интегрированием (см. § 3.2) строится диаграмма суммы работы А%((рi). Ординаты этой диаграммы отсчитываются от оси у>\.
4.По уравнению (4.34) с учетом начальных условий под считывается для каждого положения механизма угловая ско
рость |
и относительно оси |
строится искомая зависимость |
|
А-£ подставляется в (4.34) со своим знаком. Величина |
wo = wiHa4 содержится в исходных данных и изображена орди натой Oh = /лшио. Величина «/£нач = O&o/MJ есть приведенный момент инерции механизма в нулевой позиции.
В таком же порядке нужно вести расчет и численным спо собом с применением ЭВМ.
Наглядное представление о том, как изменяется скорость, можно получить графическим методом, разработанным И.И. Артоболевским. Для этого необходимо построить кривую энергомасс T(J^>) (диаграмму Виттенбауэра).
Сместим вниз ось щ на диаграмме AE (V?I ) на величину
УТО = /М?о (см. рис. 4.5), где Го = J^u>%/2. |
Тогда орди |
наты, отсчитываемые от новой, смешенной оси |
, составят |
текущее значение кинетической энергии Г в различных поло жениях механизма. Затем исключим из зависимостей T{ip\) и параметр <р\ (на рис. 4.5 это показано для положе ния 1) и, проделав это необходимое число раз, получим диа грамму энергомасс T(J^P).
Теперь определим угловую скорость из уравнения (4.27) с
учетом уравнения (4.15): |
|
|
W1 = |
ф т / j f |
(4.35) |
Соединим любую точку диаграммы T(J^P) (например, точ |
||
ку сх) с Началом координат. |
Напишем уравнение (4.35) при |
|
менительно к положению 1 механизма, выразив Г и |
через |
изображающие их отрезки: Т\ = 2/ri/MA> ^ 1 = VJi/PJ- Тогда получим
Сравним между собой углы ф. Согласно уравнению (4.36), угловая скорость в положении 1 больше угловой скорости CJQ в начальном положении, так как ф\ > ^oi рассуждая та ким же образом, получим (и\) 2 < (^1)1 , так как Ф2 < Ф\ и т.д. Следовательно, переходя по кривой энергомасс от пози ции к позиции, можно наглядно проследить, как изменяется угловая скорость начального звена механизма при изменении его положения.
Метод построения графика остается в силе и для механизмов, у которых «/£р = const. При этом графики функ ций 4 P(v?i) и Т(«/£Р) будут представлять прямые линии. Из ложенный метод пригоден для изучения обеих фаз неустановившегося движения, т.е. и для разбега (разгона), и для выбе га. Это же относится и к методам, изложенным в двух после дующих параграфах.
4.6. Закон изменения скорости механизма, нагруженного силами,
зависящими только от скорости
Рассматриваемый случай отличается от предыдущего, вопервых, тем, что силы и моменты не зависят от положения зве ньев, а являются функциями только их скорости, и, во-вторых, тем, что приведенный момент инерции механизма есть вели чина постоянная: j£ P = const. Типичными примерами для таких условий являются турбогенераторы и гидрогенераторы, многие грузоподъемные машины и станки, прокатные станы, центробежные насосы и воздуходувки с электроприводом, сле дящие системы с электромоторным приводом и ряд других устройств. Требуется определить, как изменяется угловая ско рость начального звена (обобщенная скорость) с течением вре мени, т.е.
Для решения поставленной задачи |
|
|||||
нужно записать уравнение движения в |
|
|||||
дифференциальной форме (см. (4.32)): |
|
|||||
Разделим переменные и\ и t и проин |
|
|||||
тегрируем, приняв /Нач = 0: |
|
|
|
|||
1 = *^1нач/ |
|
|
(4-7> |
|
||
По уравнению (4.37) определяется за |
|
|||||
кон изменения скорости |
Напом |
б |
||||
ним, что М£р подставляется в уравне |
||||||
|
||||||
ние (4.37) с учетом знака. |
|
|
|
|||
В качестве примера неустановив- |
|
|||||
шегося движения |
рассмотрим |
разгон |
|
|||
турбогенератора из неподвижного |
со |
|
||||
стояния; это значит, что при |
t = |
0 |
|
|||
угловая скорость и\нач = 0. Механиче |
|
|||||
ские характеристики |
машин представ |
|
||||
лены на рис. 4.6, а, б. |
Примем в |
ка |
Рис. 4.6 |
|||
честве начального |
звена вал одной |
из |
машин и приведем к нему все массы и оба момента, т.е. |
под |
|
считаем «/£р = const и М£р = МхР + Мгпр (рис. 4.6, б). |
Гра |
|
фик M^P(CJI) близок к прямой, поэтому его можно аппрокси |
||
мировать уравнением М£р = А —В |
Член А равен М£рач, |
а коэффициент В характеризует крутизну спада зависимости M^P(CJI). Теперь уравнение (4.37) примет вид
4 _ |
тпр / |
|
|
J A -B u n |
|
|
о |
|
Его решение при заданных начальных условиях |
|
|
Wi = |
WyCT(l - е ~ ^ т) |
(4.38) |
представлено на рис. 4.7, причем шусТ = А/В.
В уравнении (4.38) Г = /В\ эту величину называют постоянной времени машинного агрегата. Графически она изо бражена на рис. 4.7 отрезком ab. Ее физический смысл состо ит в следующем. Если в процессе разгона суммарный момент
м £ р не будет |
уменьшаться, |
а останется постоянным, рав |
ным A f^ a4 = |
А, то движение тогда получится, равноуско |
|
ренным, а угловая скорость |
достигнет значения иуст через |
|
время Т |
|
|
Теоретически процесс разгона продолжается бесконечно |
||
долго. Однако уже при t = |
ЗТ отношение ui/uycT составит |
0,95; при t = 4Т оно возрастет до 0,98, а при t = 5Т — до 0,995, т.е. при t = (4 - 5)Т процесс разгона практически.закончит ся. Зная значение Т, можно определить продолжительность разгона машины. Отсюда следует очевидный результат: чем больше инертность агрегата (чем больше */^р), тем больше Т, равное */£р/5 , тем более продолжительным будет разгон.
Из сказанного следует, что если задать время разгона, то можно определить то значение /£ р, при котором процесс разго на действительно займет заданное время. Так, если потребо вать, чтобы разгон продолжался в течение t = £*, считая, что
он практически завершается через время t = |
5Т, то |
5Г = t* |
Отсюда 5(J^P/B) = t*, или j£ p = (l/5)Bt* |
Таким |
образом, |
используя изложенную методику, можно не только найти за кон изменения скорости механизма (см. (4.38)), но и решить обратную задачу — по заданным условиям движения (напри мер, по времени срабатывания t*) определить, каковы должны быть параметры механизма (моменты инерции звеньев, а за тем и их размеры), т.е. выполнить проектирование механизма для заданного динамического режима.
В рассматриваемом примере угло вая скорость u>i получилась монотонно возрастающей. Это является результа том того, что моменты, приложенные к валам машин, периодически не изменя ются (поскольку они не зависят от угло вых координат валов), а приведенный момент инерции машинной установки постоянен.
Во многих случаях линейная аппроксимация зависимости М^Р(и>1 ) невозможна. Так, например, в случае разгона меха низма токарного станка асинхронным двигателем зависимость М^Р{и\) имеет вид, представленный на рис. 4.8. В этом слу чае уравнение (4.37) можно решить графически или применить численное интегрирование (см. § 3.2).
4.7. Закон изменения скорости механизма, нагруженного силами, зависящими как от положения, так и от скорости
Рассмотрим более общий случай исследования неустано вившегося движения, когда силы и моменты, приложенные к механизму, являются функциями как положения, так и скоро сти, а приведенный момент инерции механизма есть величина переменная: J^P = var. Примерами могут служить многие рабочие машины с электроприводом (металлорежущие стан ки, прессы, поршневые компрессоры и насосы и др.), различ ные приборы с электромагнитным приводом (реле, контакто ры, средства автоматической защиты и др.), а также такие динамические процессы, как запуск двигателей внутреннего сгорания от электростартера, пуск моторкомпрессорных уста новок, станков и т.п.
Пусть требуется определить зависимость скорости на чального звена от его угла поворота, т.е. ui((fii).
Поставленную задачу можно решить, используя уравне
ние движения (4.29): |
|
|
|
|
J^PШ? |
J^P |
LJ? |
л_ |
|
£ |
1 |
Енач |
1нач _ |
|
“ |
2----------------2------- “ |
А £' |
Один из методов решения этого уравнения предложен М.А. Скуридиным. Особенность метода заключается в том, что работа сил, не зависящих от скорости, рассматривается отдельно от работы сил, зависящих от скорости. Значит, и приведение этих двух видов сил делается раздельно. Пока жем метод решения поставленной задачи на конкретном при мере пуска в ход кулисного механизма поперечно-строгального станка (рис. 4.9, а).
Исходные данные перечислены в § 4.5. Так как станок запускается в режиме холостого хода, т.е. когда нет процес са резания, то вся энергия электродвигателя расходуется на увеличение кинетической энергии машины и на преодоление потерь в результате трения. Наиболее сильно трение проявля ет себя между ползуном 5 и неподвижной направляющей. Си лу трения FT в этой поступательной паре можно принять по стоянной (рис. 4.9, б). Трение в других кинематических парах учитывать не будем, поскольку оно относительно мало. Точно так же опустим влияние сил тяжести. Механическая характе ристика асинхронного электродвигателя Мдъ(ирот) изображе на на рис. 4.9, в. Пусть начальные условия движения таковы: при t = ^нач Имеем (pi — ¥>1нач> ^1 — ^1нач = О-
Выберем в качестве начального звена большее колесо 1 зубчатой передачи. Наметим ряд положений механизма: 0, 1, 2 , . . отсчет углов ц>\ будем вести от начального (нулевого) положения <ро = ^нач (см. рис. 4.9, а).
Приведем массы звеньев механизма и построим диаграм-
му |
(рис. 4.10). Затем выполним приведение силы тре |
ния FT и ее приведенный момент М£р представим графически |
|
(рис. 4.11). |
Важно отметить, что момент М«£р есть функция |
только координаты (р\ начального звена и от скорости не за висит. Наконец определим приведенный момент М "р электро двигателя (рис. 4.12, а), который представляет собой функцию угловой скорости *
Запишем уравнение движения в виде
4 4 |
7ПР , ,2 |
|
^Енач^Чнач — Atp + Д^, |
(4.39) |
|
2 |
|
|
где Ар — работа приведенного момента М^р; Аш — работа приведенного момента М "р
Рассмотрим два близких положения: нулевое, для кото рого заданы (y?i)o и (wi)o, и первое; они отделены небольшим интервалом Л<^]. Для нулевого положения по начальным усло виям легко определить величины </£р, То = 4 o ( wl)o/2> -Ц^о (см. рис. 4.10, 4.12, а). Для первого положения можно опреде
лить (<^i)i = (^ 1)0 + Д<^1> a по углу (<^1)1 |
— и величину j£ p |
|
(см. рис. 4.10). |
|
|
* В общ ем случае график зависимости |
M^, p ( u i ) |
представляет не одну |
кривую, а сем ейство их с парам етром |
т.е. M ^ p(v?i,u>i) |
Напишем уравнение дви жения (4.39) в интервале от О до 1, т.е. от (</?i)o до
_
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
= А<р01 + Ашох. |
(4.40) |
||||
Работу Avох определим ин |
||||||
тегрированием |
зависимости |
|||||
|
(см. |
|
рис. 4.11) |
на |
||
интервале |
0 |
— |
1. |
Работу |
||
Аиох оценим следующим об |
||||||
разом. |
Так как скорость |
|
||||
в процессе движения изменя |
||||||
ется, то изменяется и при |
||||||
веденный |
момент М "р, |
как |
||||
это видно |
из |
рис. 4.12, а. |
В |
|||
каждом новом положении ско |
||||||
рость |
начального звена и |
|||||
приведенный |
момент М£р |
приобретают новые значения, какие — пока неизвестно, сле довательно, и вид графика также неизвестен.
Но приближенно можно при нять, что в пределах неболь шого интервала 0 — 1 момент М£р при увеличении угла (р\
изменяется линейно и в конце интервала получит некоторое
значение М^р (рис. 4.12, б); поэтому |
|
AwOl |
(4.41) |
Ошибка будет тем меньше, чем меньше интервал A(f\.
Подставим в уравнение (4.40) величину Awoi из форму-
М41ч |
т |
4 i M i |
~ |
. |
. |
м"Е + м ”р |
Aipi. |
лы (4.41). |
Тогда |
——- |
—То — |
А<рoi + |
|
Отсюда |
|
|
|
|
хпр |
+ м п1 + |
2Л-^-1>) = м пр. |
(4.42) |
|
|
||||
|
(A<fil +J “0 + |
Ду»! ) |
wl |
|
Обозначим сумму, содержащуюся в скобках, буквой В:
£ ». = A<pi |
(4.43) |
A(fi |
Тогда уравнение приобретает окончательный расчетный вид:
- *01 = М Ц |
(4.44) |
Напомним, что в (4.43) и (4.44) нужно учитывать знак величин М %, А<р01 и BQI. В разбираемом примере A^oi < 0, М^р > 0; кроме того, То = 0, так как (u>i)o = 0.
Как было указано выше, задавшись интервалом Дф1 , можно определить «/^ и все слагаемые величины B QI- Д л я данного интервала эта величина является вполне определен ной и не зависящей от угловой скорости и\. Следователь но, в уравнении (4.44) неизвестными будут только величины
(u>i)i |
и М "р |
При этом М "р строго связан с (u»i)i зависимо |
стью |
M "p(u>i) |
(рис. 4.12, в). Поэтому уравнение (4.44) мож |
но решить графическим путем, наложив на характеристику j np
М2Р = f(u>1 ) график функции —^— w? - Д01 = *01 (wl)- Коор-
динаты (wi)i и М Ц точки пересечения 1 являются искомыми решениями.
Если характеристика Л/"р = /(w j) представлена в виде формулы, то уравнение (4.44) можно решить аналитическим или численным путем.
Определив (u>i))i в конце интервала 0 — 1, перейдем к интервалу 1 — 2. Расчетное уравнение для него имеет вид
7пр |
|
|
|
JE2 |
ы ! - * 1 2 |
= м "р, |
(4.45) |
Дф1 |
|
|
|
где |
2Т\ |
2ДУ12 |
|
|
(4.46) |
||
|
Ду»1 |
Ду»1 |
|
|
|