- •МЕХАНИКА МАШИН
- •1.1. Структура машинного агрегата
- •1.4. Управление движением машинного агрегата
- •СТРОЕНИЕ МЕХАНИЗМОВ
- •2.1. Основные определения
- •2.2. Кинематические пары и соединения
- •2.5. Структурный синтез механизмов
- •2.6. Классификация механизмов
- •КИНЕМАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МЕХАНИЗМОВ
- •3.1. Основные понятия
- •tgfa
- •3.6. Примеры графического исследования механизмов
- •pc = fivVB\ Р'Ь" = цайв', Ь"Ь'= цаагВ-
- •3.7. Кинематические характеристики плоских механизмов с высшими парами
- •3.8. Кинематические характеристики пространственных механизмов
- •3.9. Метод преобразования декартовых прямоугольных координат
- •4.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •4.2. Приведение сил
- •4.3. Приведение масс
- •4.8. Неравномерность движения механизма
- •JTnp,
- •4.10. Динамический анализ и синтез с учетом влияния скорости на действующие силы
- •5.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •5.2. Установившееся движение машинного агрегата
- •5.3. Исследование влияния упругости звеньев
- •СИЛОВОЙ РАСЧЕТ МЕХАНИЗМОВ
- •6.1. Основные положения
- •6.4. Силовой расчет механизма с учетом трения
- •6.5. Потери энергии на трение. Механический коэффициент полезного действия
- •ВИБРОАКТИВНОСТЬ И ВИБРОЗАЩИТА МАШИН
- •7.1. Источники колебаний и объекты виброзащиты
- •7.3. Анализ действия вибраций
- •7.6. Статическая и динамическая балансировка изготовленных роторов
- •Щ = у/g sina/<5CT,
- •7.8. Демпфирование колебаний. Диссипативные характеристики механических систем
- •7.9. Динамическое гашение колебаний
- •тт(р - рт) = mjyE.
- •7.11. Ударные гасители колебаний
- •7.12. Основные схемы активных виброзащитных систем
- •ТРЕНИЕ И ИЗНОС ЭЛЕМЕНТОВ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАР МЕХАНИЗМОВ И МАШИН
- •8.1. Виды и характеристики внешнего трения
- •8.2. Основные понятия и определения, используемые в триботехнике
- •8.3. Механика контакта и основные закономерности изнашивания
- •8.4. Методика расчета износа элементов кинематических пар
- •МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СХЕМ ОСНОВНЫХ ВИДОВ МЕХАНИЗМОВ
- •МЕТОДЫ СИНТЕЗА МЕХАНИЗМОВ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ
- •9.1. Основные понятия и определения
- •9.2. Основная теорема зацепления
- •9.3. Скорость скольжения сопряженных профилей
- •9.4. Угол давления при передаче движения высшей парой
- •9.5. Графические методы синтеза сопряженных профилей
- •9.7. Производящие поверхности
- •МЕХАНИЗМЫ ПРИВОДОВ МАШИН
- •10.1. Основные понятия и определения
- •10.2. Строение и классификация зубчатых механизмов
- •10.4. Планетарные зубчатые механизмы
- •ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ЗУБЧАТАЯ ПЕРЕДАЧА
- •11.2. Эвольвента, ее свойства и уравнение
- •11.3. Эвольвентное прямозубое колесо
- •11.4. Эвольвентная прямозубая рейка
- •11.5. Эвольвентное зацепление
- •11.8. Подрезание и заострение зуба
- •11.9. Эвольвентная зубчатая передача
- •11.10. Качественные показатели зубчатой передачи
- •11.11. Цилиндрическая передача, составленная из колес с косыми зубьями.
- •11.12. Особенности точечного круговинтового зацепления Новикова
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
- •12.1. Коническая зубчатая передача
- •МЕХАНИЗМЫ С НИЗШИМИ ПАРАМИ
- •13.1. Основные этапы синтеза
- •13.4. Синтез четырехзвенных механизмов по двум положениям звеньев
- •13.5. Синтез четырехзвенных механизмов по трем положениям звеньев
- •13.6. Синтез механизмов по средней скорости звена и по коэффициенту изменения средней скорости выходного звена
- •tijivu) < [tfj]-
- •КУЛАЧКОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •14.1. Виды кулачковых механизмов и их особенности
- •14.2. Закон перемещения толкателя и его выбор
- •sinx4
- •sinx2 = [(*2 “ Vj3)/f34]sm03;
- •14.5. Определение габаритных размеров кулачка по условию выпуклости профиля
- •14.6. Определение координат профиля дисковых кулачков
- •14.7. Механизмы с цилиндрическими кулачками
- •МЕХАНИЗМЫ С ПРЕРЫВИСТЫМ ДВИЖЕНИЕМ ВЫХОДНОГО ЗВЕНА
- •15.1. Зубчатые и храповые механизмы
- •15.2. Мальтийские механизмы
- •15.3. Рычажные механизмы с квазиостановками
- •УПРАВЛЕНИЕ ДВИЖЕНИЕМ СИСТЕМЫ МЕХАНИЗМОВ
- •16.2. Циклограмма системы механизмов
- •МАНИПУЛЯЦИОННЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •17.3. Задачи о положениях манипуляторов
- •17.4. Задачи уравновешивания и динамики
- •Glos
которого совпадает с профилем и проходит через контактную точку. Для заменяющих механизмов определяют кинематиче ские характеристики изложенными ранее методами.
3.8. Кинематические характеристики пространственных механизмов
Наибольшее применение для определения кинематических характеристик пространственных рычажных механизмов в аналитической форме находят два метода: метод преобразова ния координат и геометрический метод, который заключатся в последовательном проецировании кинематической схемы на ряд плоскостей с последующим определением неизвестных ве личин с помощью тригонометрических формул. Первый метод наиболее целесообразно применять для открытых кинематиче ских цепей со многими степенями свободы (например, механиз мов роботов и манипуляторов), а второй — для более простых механизмов с одной степенью свободы. Одним из таких ме ханизмов является универсальный шарнир, применяемый для передачи вращательного движения от ведущего вала 1 к ведо мому валу 5, оси которых расположены под углом (рис. 3.22, а, б, в). На рис. 3.23, а, б, в показан пример конструкции кардан ной передачи и деталей одинарного шарнира Гука грузового автомобиля.
Геометрический метод. Для составления аналитиче ских соотношений между углами <pi и у>з звенья механизма проецируют на три плоскости (см. рис. 3 .2 2 ): на осевую плос кость П, с изображением межосевого угла Р без искажения и на две плоскости и Пз, которые перпендикулярны соответ ственно оси входного звена 1 и выходного звена 3 с изображе нием углов поворота и без искажения. Углы отсчиты ваются от выбранной системы отсчета xyz, связанной со стой
кой |
— от оси Oz, <£>з — от оси Оу. |
|
Проекции на разные плоскости точки В, обозначающей |
кинематическую пару между входным звеном 1 и крестовиной 2, обозначены £ 3 . На проекции справа (плоскость Щ ) отрезок В\Въ изображает без искажения расстояние точки В от осевой плоскости П.
tgVl = В1 В*/ВпВ1. |
(3.45) |
Угловая координата у?з выходного звена 3 определяет ся соотношением (см. проекцию на плоскость Пз слева на рис. 3.22, б)
tgy>3 = igv 3 = ВпС/ВпВ3. |
(3.46) |
Углы у?з и <£>з в проекции на плоскость Пз показаны без искажения, они равны между собой, так как угол между ося ми крестовины, равный 7г/2, изображается на проекции также без искажения. Отрезок В$Вп равен отрезку В\Вп^посколь ку он характеризует расстояние точки В$ от осевой плоскости П и изображается в проекции на плоскость Пз без искажения. Учитывая, что ВпВз = ВпВ\, соотношения (3.45) и (3.46) за писывают в виде
tg»>3 |
( ВпС\ / ( В ХВ*\ в пс |
, _ ч |
Ч4>\ |
шKM )/ Ыщ) ‘ ъ*' |
<3'47> |
Соотношение между отрезками ВпС и В\В* находят из &В1 ОВ3 , изображенного на осевой плоскости П, в котором угол В\ОВз равен (3 и изображается без искажения:
cos/? = ОВ3 /ОВ1 . |
(3.48) |
Учитывая, что ОВз = ВпС и ОВ\ = В\В*, соотношение (3.48) записывают в виде
tgV ^/tg^i = BnC/B\B* = OBz/OBi = cos/?,
или окончательно
tgy>3 = tgv^i cos/?. |
(3.49) |
Угловую скорость и>з выходного звена находят в резуль тате дифференцирования:
ыз = |
dtp? |
d |
|
|
|
|
— |
= -£[arctg(tg<pi cos/?)] = |
|
||||
|
|
|
cos (3 |
XJj = u\ |
cos (3 |
|
1 + cos^ (3tg2<pi cos2 щ |
—sin2 /?) sin2 (pi ’ |
|||||
cos2 v7! + (1 |
||||||
ИЛИ |
CJ3 = D\" |
cos /3 |
|
|
||
|
|
|
1 —sin2 /3sin2 <pi
W3 |
cos/? |
и 31 = — |
(3.50) |
« 1 |
1 —sin2 /? sin2 у? |
Согласно (3.50), передаточное отношение карданного ме |
ханизма является величиной переменной, изменяющейся в пре
делах: максимальное значение дзхшах = |
1 / cos/? при <рi = |
|
= 0;7г;27г; ... минимальное значение « 3i min |
= cos/? при <р\ = |
|
7Г |
3 |
|
“2 ’ 2 *'
Среднее значение U31 = 1 , так как за один оборот вход ного звена 1 выходное звено 3 совершает также один оборот. Неравномерность вращения выходного звена 3 оценивают ко эффициентом
6 =“ Зшах-ЦЗимп = _ L _ |
_ cos /3 = |
cos р |
|
U>3 |
COS /? |
|
|
ИЛИ |
= sin/? tg/?. |
(3.51) |
|
6 |
При увеличении межосевого угла (3 коэффициент 8 нерав номерности вращения возрастает:
/?, градус |
5 |
|
10 |
|
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
40 |
6 |
0,0076 |
0,0306 |
0,0693 |
0,1245 |
0,1971 |
0,2887 |
0,4016 |
0,5394 |
||
Угловое ускорение выходного звена 3 находят в результате |
||||||||||
повторного дифференцирования функции положения: |
|
|||||||||
|
duз |
2 cos Р sin23Р% s'm <Pl cos Vl |
|
|
||||||
или |
^3 = dt |
|
|
1 |
(1 - |
sin2/?sin2 (pi)2 |
|
|
||
|
|
|
cos /3sin2 /? sin 2 <pi |
|
|
|
||||
|
|
|
2 |
|
|
(3.52) |
||||
|
3 |
|
1 (1 |
- sin2 /?sin2 v?i) 2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||
Передаточная функция ускорения выходного звена |
|
|||||||||
|
£3 |
_ |
cos (3sin2 Р sin 2 ipi |
|
|
(3.53) |
||||
|
|
|
(1 - |
sin2 (3sin2 tp\ ) 2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
На практике для устранения неравномерности движения выходного вала применяют двойные карданные механизмы
обычно со свободным шлицевым соединением на одном из ва лов (промежуточном, ведущем или ведомом) для устранения контурных избыточных связей (см. рис. 3.23, б, в).
Углы /3\ и /?2 между осями входного и промежуточного валов выбирают равными: (3\ = /?2 , а вилки на промежуточ ном валу располагают в одной плоскости (рис. 3.23, г). При этих условиях коэффициент 6 неравномерности движения ра вен нулю в силу соотношений, которые, используя соотноше ния (3.45), (3.46), можно записать для определения передаточ ного отношения гх5 1 :
tg<?l = t g ^ c o s ft ; tg <£>5 = t g c o s @2!
«51 = w5/wi = tg v?5 tg = cos/?2 /cos/?i = 1 .
Интересным случаем является использование неравномер ности движения в двойном карданном механизме с простран ственной рамой-крестовиной для различных смесителей, обес печивающих эффективное перемешивание жидких и сыпучих сред с разными компонентами (рис. 3.23, д).
Сложное движение пространственного звена 5, с кото рым связан сосуд для смешиваемых компонентов, способству ет хорошему перемешиванию смеси. При определенных разме рах звеньев коэффициент неравномерности движения достига ет значений до 1,5 и более. При S > 2 ведомый вал совершает возвратно-вращательное движение.
М етод планов угловых скоростей. При исследова нии и проектировании пространственных зубчатых и некото рых видов рычажных механизмов эффективным является ме тод планов угловых скоростей, основанный на решении век торных уравнений типа
й72 = + £>2 1 . (3.54)
Уравнение (3.54) решается, если определены направления векторов и задан закон изменения одного из этих векторов. Вектор U21 определяет положение мгновенной оси вращения ОР в относительном движении звеньев, т.е. при вращении зве на 2 из данного положения относительно неподвижного звена 1 в положение, бесконечно близкое к данному.
Рассмотрим применение метода на примере планетарного зубчатого конического механизма, изображенного на
рис. 3.24, а и состоящего из конических колес zi, Z2 , Z3 , Z4 , z$ и водила Я. Колеса Z2 и Z5 объединены в общий блок, а колесо Z3 закреплено на стойке 6.
Оси мгновенного относительного вращения обозначены
Pi2 О, Р2нО> Р23О и Р54О. |
Они пересекаются в общей точ |
|
ке О. |
|
|
Можно записать следующую систему уравнений: |
|
|
CJ2 = U i + й>21; |
Тол = Щ + Тон25 |
|
^2= ^3+^235 |
= ^5 + ^Я5; |
(3 55) |
и ь = & 2 \ |
|
|
^4 = ^ 5 + ^ 45i |
^3 = 0 . |
|
Систему уравнений можно записать в виде
Ш2 — СО23 = CJi + CJ2 1 -
Это уравнение решается относительно Т02 и TJ21 с помо щью плана угловых скоростей, приведенного на рис. 3.24, б; в треугольнике вектор oJi изображен отрезком pi = вектор CJ21 проведен параллельно оси Р12О, а вектор Т02 — параллельно оси Р23О. Длину искомых векторов находят де лением длины отрезков р2 и р1 2 на масштаб угловой скорости:
и>2 = р2 /Ци, W21 = 1 2 /цы.
Уравнение То4 = То5 + То45 = й>2 + £745 также решается графически: вектор (р4 ) = \1jrd4 проведен параллельно оси
вращения колеса 4 >вектор (2 4 ) |
= Ри>^45 — параллельно оси |
|
Р54О. |
|
|
Модули искомых векторов угловых скоростей находят по |
||
длине отрезков р4 |
и 24 в |
= р41Ни', ^ 4 5 = Ц/Ри- |
Уравнение йц |
= 0J2 + и н 2 |
также решается графически |
путем построения треугольника р2 Н.
Модули искомых векторов находят из соотношений соц = = pH/цш\иН 2 = 2Н/цш.
Метод планов угловых скоростей целесообразно, напри мер, применить к исследованию карданного механизма. За писывают систему векторных уравнений, связывающих меж ду собой векторы угловых скоростей: — входного звена, 572 — промежуточного звена (крестовины), — выходного звена и векторов относительного вращения U21 и 5723 кресто вины 2 относительно звеньев 1 и 3 (рис. 3.25, а):
£>2 — £>1 + £>21; 57з = 572 + £>32?
ИЛИ
и>3 = ^ 1 + ^ 2 1 + ^32-
Рис. 3.25
В последнем векторном уравнении число неизвестных па
раметров равно трем, т.е. |
уравнение решается графическим |
||
построением в трехмерном |
пространстве |
(рис. 3.25, б). |
Дли |
на отрезка ра выбирается |
так: ра = |
длина осталь |
|
ных отрезков определяется в результате решения: аЪ= |
; |
be = ршшз2 \рс = рши3; рЬ =
Функцию положения находят из совместного рассмотре
ния трех прямоугольных треугольников: |
||
Aebd |
tgy>i = tg(p\4 = bd/de\ |
|
Acbd : |
t g ^ = |
tg <^34 = cd/bd\ |
Acde |
cos (3 = |
de/dc. |
После подстановки имеют |
|
tg <p3 = cd/bd = d e = tg<pi cos/?. |
|
Для определения вектора угловой скорости |
выполняют |
построение в осевой плоскости входного и выходного звеньев и записывают соотношения между отрезками:
рс = p f + fc = ра cos Р + ad sin /?;
из |
Aadb |
ad = ab sin ; |
из |
Aaeb |
ab = aes\inp\\ |
из |
Apca* |
ae = pc sin/?. |
После подстановки имеют |
|
|
рс = ра cos (3 + рс sinО(3sinо |
, |
|
или |
|
|
|
cos в |
• |
Рс = ра-------.- 2д . 2— |
||
1 |
—sinz (3smz <рi |
|
Так как отрезки рс и ра пропорциональны угловым скоро |
||
стям и>3 и ц , то можно записать |
|
|
и 3 = U\ |
cos (3 |
(3-56) |
|
1 —sin2 /3sin2 <pi