- •Х38 Очистка сточных вод: Пер. с англ./ Хенце М., Армоэс П., Ля-Кур-Янсен Й., Арван Э. — М.: Мир, 2006. — 480 с., ил.
- •ISBN 5-03-003771-3
- •Очистка сточных вод
- •Предисловие научного редактора
- •Предисловие
- •Предисловие к третьему изданию
- •Список используемых обозначений
- •Сточные воды, их объем и состав
- •1.1. Объемы сточных вод
- •1.1.1. Измерения
- •1.1.2. Статистическая обработка
- •1.1.3. Оценочные данные
- •1.1.4. Популяционный эквивалент и нагрузка, создаваемая условным жителем
- •1.1.5. Прогнозирование
- •1.2. Компоненты сточных вод
- •1.2.1. Коммунальные и городские стоки
- •1.2.2. Разброс данных
- •Характеристика сточных вод и биомассы
- •2.1.1. Осаждаемые вещества
- •2.3. Азот
- •Основные биологические процессы
- •3.1.1. Организмы
- •3.2.1. Биологический рост
- •3.2.3. Распад биомассы
- •3.2.4. Накопление запасных веществ
- •3.3.2. Коэффициент прироста ила при аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.3. Макроэлементы для аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.4. Кинетические аспекты аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.4. Нитрификация
- •3.4.1. Реакции нитрификации
- •3.4.3. Кинетические аспекты нитрификации
- •3.4.4. Влияние окружающей среды на нитрификацию
- •3.5. Денитрификация
- •3.5.1. Реакции денитрификации
- •$.5.2. Коэффициент прироста ила при денитрификации
- •3.5.3. Макроэлементы, необходимые для денитрификации
- •3.5.5. Кинетика денитрификации
- •3.5.6. Влияние окружающей среды на денитрификацию
- •3.6.1. Микроорганизмы
- •3.6.3. Коэффициент прироста биомассы в процессе биологического удаления фосфора
- •3.6.4. Щелочность
- •3.6.5. Кинетика биологического удаления фосфора
- •3.6.6. Влияние окружающей среды на биологическое удаление фосфора
- •3.7.1. Реакции при анаэробном брожении2
- •3.7.2. Рост биомассы и коэффициенты ее прироста при анаэробном брожении
- •3.7.3. Макроэлементы, необходимые для анаэробного брожения
- •3.7.5. Кинетика анаэробного брожения
- •3.7.6. Образование газообразных продуктов
- •3.7.7. Влияние окружающей среды на анаэробное брожение
- •4.3.1. Системы с рециркуляцией активного ила
- •4.3.2. Системы с совмещенным аэротенком и отстойником
- •4.3.3. Системы с контактной стабилизацией ила
- •4.3.6. Проектирование на основе объемной нагрузки
- •4.3.7. Проектирование на основе нагрузки на ил или возраста ила
- •Биофильтры
- •5.4. Двухкомпонентная диффузия
- •5.6.1. Биофильтры без рециркуляции
- •5.6.2. Биофильтры с рециркуляцией
- •5.8.1. Капельные фильтры
- •5.8.2. Погружные фильтры
- •5.9.1. Проектирование капельных фильтров
- •5.9.2. Проектирование реакторов с вращающимися дисками
- •5.9.3. Проектирования фильтров других типов
- •5.9.4. Проектирование биофильтров, предназначенных для удаления растворенных органических веществ
- •5.10. Технические условия работы биофильтров
- •5.10.1. Аэрация в биофильтрах
- •5.10.2. Рост и удаление биомассы
- •5.11. Удаление взвешенных органических веществ
- •Системы очистки с нитрификацией
- •6.1.1. Обособленные системы нитрификации
- •6.1.2. Совместное удаление органического вещества и аммония
- •6.2.4. Фильтры, содержащие только нитрифицирующий ил
- •6.2.5. Двухстадийные системы нитрификации на фильтрах
- •6.3.1. Системы нитрификации с активным илом
- •6.3.2. Оптимизация работы систем нитрификации
- •6.3.3. Проектирование биофильтров для нитрификации
- •Литература
- •Системы денитрификации
- •7.1.1. Обособленные системы денитрификации
- •7.2.3. Биофильтры для денитрификации
- •7.3.2. Кислород/перемешивание
- •7.3.3. Одновременная нитрификация/денитрификация
- •7.3.4. Газообразный азот в отстойниках и на биофильтрах
- •7.3.5. Потребление кислорода
- •7.3.7. Проектирование систем денитрификации с активным илом
- •7.3.8. Проектирование на основе моделирования
- •7.3.9. Проектирование биофильтров для денитрификации
- •7.4. Редокс-зоны в биомассе
- •Литература
- •Системы биологического удаления фосфора
- •8.1. Уравнения массового баланса при биологическом удалении фосфора в системах с активным илом
- •8.2. Типы систем для биологического удаления фосфора
- •8.3.2. Проектирование реакторов для биологического удаления фосфора
- •8.3.3. Оптимизация процесса биологического удаления фосфора
- •Литература
- •Гидролиз/ферментация и анаэробная очистка сточных вод
- •9.1. Гидролиз/ферментация
- •9.2. Анаэробная обработка сточных вод
- •9.2.1. Введение
- •9.2.2. Уравнения массового баланса при анаэробной обработке
- •9.3.3. Анаэробная очистка на фильтрах
- •9.4.1. Проектирование систем со взвешенной биомассой
- •9.4.2. Проектирование анаэробных фильтров
- •9.4.3. Образование газообразных соединений в анаэробном процессе
- •9.4.4. Оптимизация анаэробной очистки
- •9.4.5. Запуск анаэробных реакторов
- •9.4.6. Нарушения в работе анаэробных реакторов
- •Литература
- •Небиологические системы для удаления фосфора из сточных вод
- •10.1. Уравнения массового баланса для процессов удаления фосфора
- •10.2.1. Осаждение
- •10.2.2. Коагуляция
- •10.2.3. Флокуляция
- •10.2.4. Связывание фосфора в почве
- •10.3. Небиологические системы удаления фосфора
- •10.3.1. Осаждающие вещества
- •10.4. Проектирование установок для удаления фосфора
- •10.4.1. Химическое осаждение
- •10.4.2. Связывание фосфора в почве
- •10.5. Работа установок для удаления фосфора
- •Литература
- •Особенности моделей, их калибровка и применение
- •11.1. Прагматизм и теоретические модели
- •11.1.1. Инженерное мастерство
- •11.1.2. Научно обоснованный детерминистский подход
- •11.1.3. Структура моделей, переменные, параметры и движущие силы
- •11.2. Применение моделей
- •11.2.1. Инструмент планирования
- •11.2.2. Анализ процессов на действующих станциях
- •11.2.3. Проектирование новых станций
- •11.2.4. Контроль работы станций в реальном времени
- •11.2.5. Модели как инструменты исследования
- •11.2.6. Уровень агрегации
- •11.3. Калибровка модели и оценка параметров
- •11.3.1. Структура модели
- •11.3.2. Калибровка, верификация и оценка параметров
- •11.4. Проектирование станций очистки воды
- •11.4.1. Идентификация проблемы
- •11.5. Моделирование систем с биопленкой
- •11.6.3. Интерпретация результатов
- •11.7. Контроль в реальном времени
- •Предметный указатель
- •Оглавление
Таблица 10.5. Средний градиент скорости G и общее время гидравли ческого удерживания в [6]
Осадитель |
|
G, с” 1 |
|
первая камера |
промежуточная |
последняя камера |
|
|
|
камера |
|
А13+ |
40-50 |
15-25 |
10 |
Са(ОН)2 |
30-40 |
15-20 |
10 |
Fe2+ + Са(ОН)2 |
25-35 |
10-20 |
10 |
А13+ + полимер |
50-70 |
30-40 |
10 |
Осадитель |
|
0, мин. |
|
А13+ |
|
40 |
|
Са(ОН)2 |
|
20 |
|
Fe2+ + Са(ОН)2 |
|
20 |
|
А13+ + полимер |
|
30 |
|
Таблица 10.6. Экспериментальные значения концентрации взвешен ных веществ в обработанном стоке после отстойника и содержание в них фосфора
Тип станции |
ВВ, г/м3 |
Фосфор |
в ВВ, % |
||
Предосаждение (сток из первичного отстойника) |
30-50 |
2-3 |
Предосаждение (сток из вторичного отстойника) |
10-20 |
1-2 |
Одновременное осаждение |
10-20 |
2-4 |
Постосаждение |
5-10 |
10-20 |
Контактная фильтрация |
3-8 |
2-4 |
Почвенные пруды после одновременного осаждения |
5-10 |
2-4 |
Биологическое удаление фосфора |
10-20 |
2-4 |
Если принять, что оно составляет 1,1 моль Ре3+/моль Р, то моль Fe3+ = 1,1 моль Р = 1,1 (13 г Р/м3)/(31 г Р/моль) = 0,46 моль Fe3+/M3.
Необходимое количество хлорида железа должно составлять 0,46 моль = 0,46 моль •162,5 г/моль = 75 г FeCb (100% чистоты)/м3. Если техническая соль содержит, например, 32% FeCb, то для осаждения необходимо 75 г/м 3/0,32 = 234 г/м3.
10.4.2. Связывание фосфора в почве
Адсорбционную емкость почвы часто выражают через максималь ную емкость Хр.а.макс- В этих целях можно использовать параметр
Таблица 10.7. Максимальная сорбционная емкость почв Хр>а,макс и адсорбция фосфора при содержании его в почвенных водах 5 г Р/м3, Хр,а. Представлены средние 35 значений, отбор почв проводился в шт. Нью-Йорк, США [14]
Глубина, |
Плотность |
|
Хр,а при 5 г Р/м3, |
Катионообменная |
почвы, |
Х р ,а>макс» |
емкость (СЕС), |
||
см |
г/см3 |
мг Р/кг |
мг Р/кг |
мэкв/ 1 0 0 г |
|
|
|
||
15 |
1,3 |
457 |
305 |
18,7 |
70 |
1,6 |
429 |
334 |
8,8 |
94 |
1,7 |
189 |
122 |
6,5 |
емкости почвы при заданной концентрации фосфора в почвенных водах, например, 5 г Р /м 3.
У различных типов почв самая разная способность адсорбиро вать фосфор. Максимальная емкость варьирует от 20 мг Р /к г для песчаных почв до 500 мг Р /к г для глинистых.
В табл. 10.7 представлены характеристики (средние 35 значе ний) верхних слоев почвы, взятой в шт. Нью-Йорк (СШ А). Здесь же представлены значения СЕС (катионообменная емкость) для данного образца почвы. Этот параметр характеризует способность почвы связывать катионы, например NH^, К+ , Са2+, Fe3+, А13+
Если мы рассматриваем только процесс адсорбции/ионного обмена соединений фосфора в почве, не учитывая их последующего химического связывания, то получаем весьма приблизительную оценку сорбционной емкости почвы. В работе [8] предложена модель транспорта фосфора, которая учитывает его химическое связывание. Эта модель основана на уравнениях, описывающих связывание фосфора в почве, рассмотренных в разд. 10.2.4. Сле дует отметить, однако, что экспериментальная основа для оценки скорости осаждения пока еще не вполне разработана.
Пример 10.7. В так называемом «корневом процессе» для обработки сточных вод используется 180 м3 почвы с плотностью 1,7 кг/л. Максимальная сорбционная емкость Хр,а,макс — 110 мг Р/кг почвы.
Нагрузка на сооружение 10 м3 воды/сут, содержание фосфора 11 г Р/м3.
Сколько времени потребуется до достижения максимальной сорб ционной емкости?
Считается, что в обработанном стоке содержится 5 г Р/м3. Ад сорбция в сутки составит:
10 м3/сут •(11 — 5) г Р/м3 = 60 г Р/сут.
Максимальная сорбционная емкость:
180 м3почвы •1700 кг/м3почвы •0,110 г Р/кг = 33600 г Р,
что соответствует
(33 600 г Р)/(60 г Р/сут) = 561 сут.
Таким образом, если бы очистка стоков осуществлялась лишь вследствие адсорбции фосфора, то указанное сооружение прорабо тало бы всего около года. Благодаря осаждению срок действия таких сооружений обычно много дольше.
10.5. Работа установок для удаления фосфора
Проблемы, связанные с эксплуатацией этих установок, мы рассмот рим в следующих подразделах:
а.Проблемы безопасности.
б.Механические проблемы и проблемы измерений.
в.Операционные проблемы.
а. П роблемы безопасности Вещества, используемые для осаждения фосфора, являются либо кислотами средней силы (Fe3+, Fe2+, А13+), либо основаниями средней силы (Са(ОН)2/С аО ).
Следовательно, обращаться с такими химическими реагентами следует достаточно осторожно, избегая их попадания в глаза и на кожу. Кроме того, необходимо помнить, что известь, как водная Са(ОН)2, так и безводная СаО, могут пылить. Поэтому, чтобы
защитить оператора от пыли, дозирующая система должна быть закрытой.
б. М еханические проблемы и проблемы измерений Бели осаждение фосфатов проводится под действием солей железа и алюминия, то можно столкнуться с проблемой коррозии. Для изготовления труб и контейнеров целесообразно использовать полимерные материалы. Кроме того, следует учитывать возмож ность кольматации. Для осаждения обычно применяются вещества технической чистоты, которые содержат некоторое количество нерастворимых компонентов, а последние могут забивать изгибы труб, клапаны и т. д. Более того, нерастворимые вещества могут приводить к износу насосов. Так, например, сульфат алюминия
содержит примесь оксида алюминия, который является отличным шлифующим материалом.
Для осуществления мониторинга и контроля за процессом химического осаждения необходимо измерять значение pH. Однако из-за «обрастания» pH-электрода результаты измерений могут оказаться ошибочными, что приведет к ошибочному дозированию осадителей. «Обрастание» электродов также может мешать изме рению проводимости, мутности, концентрации кислорода и т. д.
в. Операционные проблемы В данном случае под операци онными проблемами мы понимаем проблему достижения необходи мых показателей по содержанию фосфора в обработанном стоке. В этой связи следует различать растворенный и взвешенный фосфор, поскольку методы измерения указанных двух фракций различны.
При одновременном |
осаж дении |
солями |
железа, |
обычно |
Fe2+, следует учитывать |
два аспекта, |
которые |
могут |
повлечь |
за собой невозможность контроля концентрации кислорода в химико-биологическом реакторе и чрезмерную турбулентность, возникающую в результате аэрации.
Если реактор перегружен органическими веществами, то при одновременном осаждении могут создаваться анаэробные условия. В результате возможно восстановление Fe3+ до Fe2+ и в итоге высвобождение некоторого количества фосфора, зависящее от концентрации ионов кальция в воде. Количество высвобожденного фосфора особенно существенно при pH < 7.
К аэробным условиям можно вернуться, если сократить подачу органического вещества или усилить аэрацию, например, продувая больший поток воздуха через диффузор реактора с активным илом. Однако это может вызвать другую проблему: усиление турбулентных потоков будет приводить к разрушению химических
ибиологических флокул и, следовательно, к повышению концен трации взвешенного фосфора в обработанном стоке. Из табл. 10.5
ирис. 10.17 видно, что оптимальная флокуляция происходит при значении среднего градиента скорости G =10-50 с " 1. Однако в аэро тенке на станции с активным илом G может достигать 100-200 с- 1 , иными словами быть значительно выше оптимальных значений. Следовательно, необходимо осуществлять подачу кислорода так, чтобы возможность образования турбулентных потоков была ми нимальной, например, использовать мелкопузырчатую систему аэрации вместо крупнопузырчатой.
Наконец, на тех станциях, где проводится одновременное оса ждение солями железа, при средней нагрузке на реактор (Вх = 0,2-0,4 кг Б П К /(кг ВВ •сут)), возможно пенообразование. Это свя зано с развитием в аэротенке определенного вида микроорганизмов (актиномицетов). При низкой нагрузке на реактор этой проблемы не возникает [12].
При осаждении солями алюминия высвобождения фосфора в анаэробных условиях не происходит.
В заключение следует также отметить важность контроля pH при одновременном осаждении при малых количествах осадителя, т. е. при молярном отношении около 1.
Наиболее ощутимой проблемой, возникающей при постоса
ж дении и контактной ф ильтрации с применением солей железа
иалюминия, является сильное влияние щелочности воды при относительно низких дозах осадителя. Для понижения щелочности,
аследовательно, и концентрации фосфата необходимо добавление кислоты. Можно, например, добавить серную или соляную кислоту или увеличить количество осадителя (который сам по себе является кислотой), или можно также ввести в процесс биологической очистки стадию нитрификации, поскольку эта реакция идет с понижением щелочности.
Понизить содержание фосфата можно также, возвращая хими ческий осадок, образующийся на стадии постосаждения, в реактор, где происходит биологическая очистка, иными словами, объединяя постосаждение и одновременное осаждение. При этом используется сорбционная емкость химического осадка для удаления фосфатов на биологической стадии, где концентрация фосфатов несколько выше, чем в реакторе постосаждения.
При постосаждении также могут возникать проблемы, связан ные с удалением фосфора, содержащегося во взвешенном веществе. Одна из причин — использование неоптимального значения G. Можно оптимизировать условия турбулентности в реакторе или добавлять в реакционную смесь органические полимеры, которые увеличивают механическую прочность флокул, см. рис. 10.17. Кроме того, можно возвращать химический осадок из вторичного отстойника в камеру флокуляции, что приведет к увеличению объемной фракции флокул Ф.