- •Х38 Очистка сточных вод: Пер. с англ./ Хенце М., Армоэс П., Ля-Кур-Янсен Й., Арван Э. — М.: Мир, 2006. — 480 с., ил.
- •ISBN 5-03-003771-3
- •Очистка сточных вод
- •Предисловие научного редактора
- •Предисловие
- •Предисловие к третьему изданию
- •Список используемых обозначений
- •Сточные воды, их объем и состав
- •1.1. Объемы сточных вод
- •1.1.1. Измерения
- •1.1.2. Статистическая обработка
- •1.1.3. Оценочные данные
- •1.1.4. Популяционный эквивалент и нагрузка, создаваемая условным жителем
- •1.1.5. Прогнозирование
- •1.2. Компоненты сточных вод
- •1.2.1. Коммунальные и городские стоки
- •1.2.2. Разброс данных
- •Характеристика сточных вод и биомассы
- •2.1.1. Осаждаемые вещества
- •2.3. Азот
- •Основные биологические процессы
- •3.1.1. Организмы
- •3.2.1. Биологический рост
- •3.2.3. Распад биомассы
- •3.2.4. Накопление запасных веществ
- •3.3.2. Коэффициент прироста ила при аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.3. Макроэлементы для аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.3.4. Кинетические аспекты аэробной гетеротрофной конверсии
- •3.4. Нитрификация
- •3.4.1. Реакции нитрификации
- •3.4.3. Кинетические аспекты нитрификации
- •3.4.4. Влияние окружающей среды на нитрификацию
- •3.5. Денитрификация
- •3.5.1. Реакции денитрификации
- •$.5.2. Коэффициент прироста ила при денитрификации
- •3.5.3. Макроэлементы, необходимые для денитрификации
- •3.5.5. Кинетика денитрификации
- •3.5.6. Влияние окружающей среды на денитрификацию
- •3.6.1. Микроорганизмы
- •3.6.3. Коэффициент прироста биомассы в процессе биологического удаления фосфора
- •3.6.4. Щелочность
- •3.6.5. Кинетика биологического удаления фосфора
- •3.6.6. Влияние окружающей среды на биологическое удаление фосфора
- •3.7.1. Реакции при анаэробном брожении2
- •3.7.2. Рост биомассы и коэффициенты ее прироста при анаэробном брожении
- •3.7.3. Макроэлементы, необходимые для анаэробного брожения
- •3.7.5. Кинетика анаэробного брожения
- •3.7.6. Образование газообразных продуктов
- •3.7.7. Влияние окружающей среды на анаэробное брожение
- •4.3.1. Системы с рециркуляцией активного ила
- •4.3.2. Системы с совмещенным аэротенком и отстойником
- •4.3.3. Системы с контактной стабилизацией ила
- •4.3.6. Проектирование на основе объемной нагрузки
- •4.3.7. Проектирование на основе нагрузки на ил или возраста ила
- •Биофильтры
- •5.4. Двухкомпонентная диффузия
- •5.6.1. Биофильтры без рециркуляции
- •5.6.2. Биофильтры с рециркуляцией
- •5.8.1. Капельные фильтры
- •5.8.2. Погружные фильтры
- •5.9.1. Проектирование капельных фильтров
- •5.9.2. Проектирование реакторов с вращающимися дисками
- •5.9.3. Проектирования фильтров других типов
- •5.9.4. Проектирование биофильтров, предназначенных для удаления растворенных органических веществ
- •5.10. Технические условия работы биофильтров
- •5.10.1. Аэрация в биофильтрах
- •5.10.2. Рост и удаление биомассы
- •5.11. Удаление взвешенных органических веществ
- •Системы очистки с нитрификацией
- •6.1.1. Обособленные системы нитрификации
- •6.1.2. Совместное удаление органического вещества и аммония
- •6.2.4. Фильтры, содержащие только нитрифицирующий ил
- •6.2.5. Двухстадийные системы нитрификации на фильтрах
- •6.3.1. Системы нитрификации с активным илом
- •6.3.2. Оптимизация работы систем нитрификации
- •6.3.3. Проектирование биофильтров для нитрификации
- •Литература
- •Системы денитрификации
- •7.1.1. Обособленные системы денитрификации
- •7.2.3. Биофильтры для денитрификации
- •7.3.2. Кислород/перемешивание
- •7.3.3. Одновременная нитрификация/денитрификация
- •7.3.4. Газообразный азот в отстойниках и на биофильтрах
- •7.3.5. Потребление кислорода
- •7.3.7. Проектирование систем денитрификации с активным илом
- •7.3.8. Проектирование на основе моделирования
- •7.3.9. Проектирование биофильтров для денитрификации
- •7.4. Редокс-зоны в биомассе
- •Литература
- •Системы биологического удаления фосфора
- •8.1. Уравнения массового баланса при биологическом удалении фосфора в системах с активным илом
- •8.2. Типы систем для биологического удаления фосфора
- •8.3.2. Проектирование реакторов для биологического удаления фосфора
- •8.3.3. Оптимизация процесса биологического удаления фосфора
- •Литература
- •Гидролиз/ферментация и анаэробная очистка сточных вод
- •9.1. Гидролиз/ферментация
- •9.2. Анаэробная обработка сточных вод
- •9.2.1. Введение
- •9.2.2. Уравнения массового баланса при анаэробной обработке
- •9.3.3. Анаэробная очистка на фильтрах
- •9.4.1. Проектирование систем со взвешенной биомассой
- •9.4.2. Проектирование анаэробных фильтров
- •9.4.3. Образование газообразных соединений в анаэробном процессе
- •9.4.4. Оптимизация анаэробной очистки
- •9.4.5. Запуск анаэробных реакторов
- •9.4.6. Нарушения в работе анаэробных реакторов
- •Литература
- •Небиологические системы для удаления фосфора из сточных вод
- •10.1. Уравнения массового баланса для процессов удаления фосфора
- •10.2.1. Осаждение
- •10.2.2. Коагуляция
- •10.2.3. Флокуляция
- •10.2.4. Связывание фосфора в почве
- •10.3. Небиологические системы удаления фосфора
- •10.3.1. Осаждающие вещества
- •10.4. Проектирование установок для удаления фосфора
- •10.4.1. Химическое осаждение
- •10.4.2. Связывание фосфора в почве
- •10.5. Работа установок для удаления фосфора
- •Литература
- •Особенности моделей, их калибровка и применение
- •11.1. Прагматизм и теоретические модели
- •11.1.1. Инженерное мастерство
- •11.1.2. Научно обоснованный детерминистский подход
- •11.1.3. Структура моделей, переменные, параметры и движущие силы
- •11.2. Применение моделей
- •11.2.1. Инструмент планирования
- •11.2.2. Анализ процессов на действующих станциях
- •11.2.3. Проектирование новых станций
- •11.2.4. Контроль работы станций в реальном времени
- •11.2.5. Модели как инструменты исследования
- •11.2.6. Уровень агрегации
- •11.3. Калибровка модели и оценка параметров
- •11.3.1. Структура модели
- •11.3.2. Калибровка, верификация и оценка параметров
- •11.4. Проектирование станций очистки воды
- •11.4.1. Идентификация проблемы
- •11.5. Моделирование систем с биопленкой
- •11.6.3. Интерпретация результатов
- •11.7. Контроль в реальном времени
- •Предметный указатель
- •Оглавление
Работа реактора, изображенного на рис. 7.16, требует очень чет кого контроля. При изменениях нагрузки или скоростей процесса может оказаться сложным контролировать подачу кислорода, а следовательно, создавать оптимальное соотношение между зонами нитрификации и денитрификации.
В реакторах такой конструкции переключение режимов с нит рификации на денитрификацию осуществляется настолько часто (каждые 1 - 2 мин), что процесс можно рассматривать как одно
временное проведение нитрификации/денитрификации. В таком типе реакторов, а также в других случаях, когда используется одноиловая система, денитрификация и нитрификация происходят одновременно. Объясняется это тем, что во внутренних частях флокул или биопленок, где кислород отсутствует, а нитрат при сутствует, происходит денитрификация. Кроме того, в реакторах нитрификации возможно образование таких зон, где аэрация недо статочно эффективна. Это также способствует одновременному протеканию денитрификации.
7.2.3. Биофильтры для денитрификации
Все биофильтры, используемые для денитрификации, относятся к классу погружных, т. е. они заполнены водой. Если обработка стоков проводится в реакторах с вращающимися дисками или на фильтрах с загрузкой (диски из полимерного материала или пустотелая загрузка), то ил отделяется от обработанного стока осаждением, как это показано на рис. 7.17. Схемы работы фильтров с промывкой обратным потоком (гравий, «Ьеса» и др.) и псевдо ожиженных фильтров приведены на рис. 7.18 и 7.19 соответственно. В фильтрах, работающих по принципу псевдоожиженного слоя, роль загрузки, на которой происходит рост биопленки, могут выполнять песок или полимерные материалы, а также сферические бактериальные флокулы (гранулы), образующиеся в определенных условиях в отсутствие твердого носителя. Опыт эксплуатации полномасштабных денитрифицирующих фильтров пока очень мал. Часто в такие реакторы добавляют внешние источники углерода— метанол, уксусную кислоту или промышленные стоки.
Сочетание с процессом нитрификации обычно достигается пу тем введения стадии преденитрификации, т. е. нитрифицирующий фильтр используется после денитрифицирующего, и осуществляет ся рециркуляция нитрифицированного стока. Поскольку нагрузка по органическому веществу на нитрифицирующий фильтр должна
7.3. П роектирование си стем денитриф икации
При проектировании систем денитрификации необходимо учиты вать ряд специфических факторов. В этом разделе мы обсудим влияние таких факторов, как
-отношение C /N ,
-кислород/перемешивание,
-одновременная нитрификация/денитрификация,
-газообразный азот в отстойниках,
-экономия кислорода в результате удаления углерода из стока в процессе денитрификации,
-щелочность,
-скорость удаления веществ.
7.3.1.Отношение C /N
Впроцессе денитрификации расходуются органические и азот содержащие вещества. Поскольку для осуществления процесса необходимо совершенно определенное количество органического вещества, то соотношение C /N в системе играет принципиальную роль.
При проектировании денитрифицирующих реакторов соотноше
ние Х П К /N или БП К /N в подаваем ом стоке часто рассчитыва
ется для той части азота, которую надо удалить. |
Это справедливо |
для систем с денитрифицирующим илом. Если |
же используется |
одноиловая система, то соотношение C /N |
должно быть определено |
в сточной воде, подаваемой в реак тор |
ден и три ф и каци и , если |
предусмотрена преденитрификация (рис. 7.12). В схемах же с пост денитрификацией в одноиловой системе отношение C /N должно определяться в стоке, подаваемом в реа к тор н и триф икации .
Отношение C /N в подаваемом на очистку стоке применяется для грубой оценки возможности проведения процесса и для выяснения необходимости внешнего источника углерода.
Отношение C /N в подаваемом на очистку стоке (C/N)x в соответствии с обозначениями, приведенными на рис. 7.4, рассчи тывается следующим образом:
или как
(BIIK/NoeiiOi = Свпкд/Сыобщд |
(7*14) |
Для понимания сути процессов при сильных отклонениях состава стоков от обычного или при разработке реактора нового типа может понадобиться более детальный анализ потребления органических веществ и удаления азота.
Вреакторе денитрификации органическое вещество расходуется
восновном на
1 ) |
превращение нитрата (нитрита) в газообразный азот, |
2 ) |
прирост ила, |
3) |
кислородное дыхание. |
Если известна потребность в органическом веществе для ре ализации этих трех целей, то можно рассчитать необходимое соотношение C /N . Избыток органического вещества по отношению к азоту может быть использован только на кислородное дыхание или на прирост ила, который может выходить из реактора вместе с обработанной водой, тем самым ухудшая ее качество.
На основании уравнения реакции можно рассчитать соотно шение C /N для данного процесса, т. е. определить количества удаляемого органического вещества и азота. Три названных выше пути расходования органического вещества вносят свой вклад в
отношение C /N . Если концентрация |
органического вещества рас |
||||||||||
считана в единицах Х П К , то отношение C /N |
имеет вид отношения |
||||||||||
Х П К /N . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. N 0 ^ + |
1,25 |
«Х П К » |
->> |
1/2N+ |
С 0 2, |
потребление ХП К |
= |
||||
1,25 моль/моль N 0^"—N = 2,86 кг Х П К /к г N 0^“—N |
на |
раз |
|||||||||
1,25 |
«Х П К » — то количество |
органического |
вещества, |
||||||||
ложение |
которого |
потребовалось |
бы |
1,25 молей |
кислорода |
= |
40 г |
||||
кислорода при анализе Х П К , а N0^" |
содержит 1 моль азота = |
14 г |
|||||||||
азота. Если |
денитрификации |
подверглось A N O J —N нитрата, то |
|||||||||
расход ХП К |
составит 2,86 •A N O J -N . |
|
|
|
|
||||||
2 . Прирост ила Fsp. Если эта величина измеряется в единицах |
|||||||||||
Х П К , то мы сразу получаем: расход Х П К = |
Fsp,xnK- |
равно |
|||||||||
3. Кислородное дыхание. Если потребление |
кислорода |
||||||||||
FO2, то потребление ХП К = |
F o2. |
|
|
|
|
|
|
||||
Общее потребление Х П К |
составит: |
|
|
|
|
2,86 •ANO3 -N + FSP,хпк + Fo2
Общий удаленный азот складывается из денитрифицированного нитрата (A N O ^ —N) и ассимилированного азота (в приросте ила):
A N O ^ -N + Fsp,xnK •fejN
Следовательно, отношение C /N в единицах кг Х П К /к г N, реа лизуемое в данном процессе, выглядит следующим образом:
C /N = (2,86ANO^ —N + Fsp.xnK+ Fo3) / (A N O ^ —N + Fsp.xnic& ,N )• (7.15)
|
Отношение C /N также |
можно рассчитать по уравнению реак |
|||||||||||
ции. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обратите внимание, что в таком виде, как это выражено в |
|||||||||||||
уравнении |
(7.15), |
в отношение |
С/N входят |
не |
общее |
Х П К |
и |
не |
|||||
общий азот |
в подаваемом |
стоке, |
т. е. оно |
не |
равно (X IIK /N )i. |
И |
|||||||
для |
Х П К |
и |
для |
азота |
подразумевается, |
что |
следует вычесть |
их |
|||||
содержание в обработанном |
стоке. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Для станции нитрификации/денитрификации, работающей при |
|
||||||||||||
низкой нагрузке, наблюдаемый коэффициент прироста |
ила |
мо |
|||||||||||
жет |
составлять, |
например, 0,4 кг Х П К (Б )/к г Х П К (S). |
Соответ |
||||||||||
ствующее уравнение реакции, в котором органическое |
вещество |
||||||||||||
мы опишем общей формулой CieHigOgN, |
а биомассу — формулой |
||||||||||||
C 5H 7N O 2, выглядит следующим образом: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
CI8H1 9 0 9N + |
8 ,4 N 03- |
+8 Н+ + 0,4NH+ -4 |
|
|
|
||||||
|
|
|
1,4C5 H7 N 02 |
+ |
11 C 02 + 4,2NZ + |
9,4H20 |
|
|
(7.16) |
||||
Здесь потребление Х П К |
(формуле 18CH19 O9N |
соответствует |
|
||||||||||
содержание ХП К |
560 г О г/моль): |
|
|
|
|
|
|
|
(560/(8,4 ■14)) = 4,8 кг Х П К /к г N O ^ -N
или
560/(8,4 •14 + 0,4 -14) = 4,5 кг Х П К /к гo6l4N
Отношение С/N в данном случае выражается как
C /N = (4,5 кг Х П К •A N + Fo2 )/A N ,
где A N — это сумма денитрифицированного и ассимилированного азота.
Часть отношения С/N , которая расходуется на окисление органического вещества кислородом, а именно Fo2, можно рас сматривать как потерю органического вещества. Кроме того, эта величина зависит от устройства и функционирования станции, в то
время как две другие составляющие потребления ХП К выводятся из стехиометрии реакции денитрификации и из требований к
содержанию азота в обработанном стоке. |
|
|
||||
Фактор эффективности fc/N |
можно определить как |
|
||||
fC/N = |
(2 ,8 6 A N O ^ -N + FSP) /(2 ,8 6 A N O ^ -N |
+ FSP + F0a) (7.17) |
||||
Если органическое вещество не расходуется на кислородное |
||||||
дыхание, |
т. е. F o2 = |
0 , то fc/N |
= 1 - |
|
|
|
Для fC/ N = 1 мы имеем оптимальное, т. е. самое низкое из всех |
||||||
возможных, соотношение C /N . В действительности это отношение |
||||||
всегда оказывается |
выше. |
можно определить по уравнению |
||||
На практике отношение C /N |
||||||
|
(C /N )npaKT = |
(C /N )onT/f c /N |
(7.18 |
|||
Если |
мы определим ( C /N ) npaKT в |
сточной воде, то |
получим |
|||
следующее выражение: |
|
|
|
|
||
(XIIK/No6n;)npaKT,l = |
|
|
|
|
||
= (ХПК/Г*общ)о |
1_______Схпк,1 |
СкобщД - Собщ.з |
(7.19) |
|||
ИЛИ |
Pfc/N Схпк,1 |
- Схпк.з |
СмобщД |
|
||
|
|
|
1 |
Емобщ |
|
|
|
|
|
|
(7.20) |
||
(XПK/N0бщ)пpaкт,l — (XnK/No6m)onr> |
т? |
IC/N Ь хп к
Соответствующее выражение для ВПК имеет такой вид:
1 |
Екобщ |
(7.21) |
(Б П К /Н 0бщ)Практ,1 — (Б П К /М 0бщ)о |
Евпк ’ |
|
Рfc/N |
|
где Е — эффективность обработки воды.
Фактор эффективности для органического вещества fc/N зави сит от типа станции и от степени контроля за процессом. Для от дельного реактора денитрификации эта величина близка к единице, но в объединенном процессе нитрификации/денитрификации она значительно ниже.
В коммунальных и городских стоках отношение C /N обычно достаточно высокое, чтобы обеспечить нормальную скорость де
нитрификации, следовательно, фактор эффективности |
высокий. |
|||
В табл. 7.3 |
представлены оптимальные |
соотношения |
C /N для |
|
различных типов органических веществ, |
а в табл. 7.4 — факторы |
|||
эффективности для нескольких типов |
станций, на которых осу |
|||
ществляется |
процесс денитрификации. |
Если устройство |
станции |
Таблица 7.3. Оптимальные соотношения C/N для различных типов органических веществ, используемых в процессе денитрификации
Органическое вещество |
(C/N)onT |
Размерность |
Органические вещества в сточной воде |
3-3 ,5 |
кг БПК/кг К |
Органические вещества в иле |
4 -5 |
кг ХПК/кг N |
1,5-2,5 |
кг БПК/кг N |
|
Метанол |
2,9-3,2 |
кг ХПК/кг N |
2 ,3 -2 ,7 |
кг МеОН/кг N |
|
|
3,5-4,1 |
кг ХПК/кг N |
Уксусная кислота |
1,0-1,2 |
моль МеОН/моль N |
2,9-3,5 |
кг НАс/кг N |
|
|
3 ,1 -3 ,7 |
кг ХПК/кг N |
|
0,9-1,1 |
моль НАс/моль N |
Таблица 7.4. Фактор эффективности fc/N для органического вещества на различных станциях денитрификации [15]
Тип станции |
Номер |
f c / N |
|
рисунка |
|||
|
|
||
С активным илом: |
|
|
|
денитрифицикация как отдельная стадия |
7.9 |
0,9 -1 ,0 |
|
постденитрификация |
7.10 |
0,2-0,5 |
|
постденитрификация с внешним источником углерода |
7.11 |
0,8 -0 ,9 |
|
рецикл |
7.12 |
0 ,4 -0 ,6 |
|
чередующийся режим |
7.13 |
0,4 -0 ,6 |
|
чередующийся режим в одном реакторе |
7.15 |
0,3 -0 ,6 |
|
одновременная нитрификация/денитрификация |
7.16 |
0,3 -0 ,5 |
|
Фильтры: |
— |
|
|
погружной фильтр/вращающиеся диски с рециклом |
0 ,4 -0 ,7 |
||
погружной фильтр/вращающиеся диски без рецикла |
7.17 |
0,9 -1 ,0 |
|
фильтр с промывкой обратным потоком без рецикла |
7.18 |
0,5 -0 ,8 |
|
фильтр с псевдоожиженным слоем |
7.18 |
0 ,4 -0 ,7 |
неадекватно условиям ее функционирования, то фактор эффектив ности может быть ниже, чем это указано в таблице.
Если отношение C /N в сточной воде очень низкое, то это означа ет, что денитрификация будет проходить либо лишь частично, либо с очень низкой скоростью, что во многих случаях будет приводить к низкой эффективности удаления нитрата. Низкое значение отношения C /N будет приводить к появлению в обработанном стоке промежуточных продуктов денитрификации, например,2N0 [14].