книги из ГПНТБ / Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах. Проектирование и расчет
.pdf© = 75° и С = С к |
представлены в табл. 1.6. Здесь |
же при |
|
ведено сравнение |
частоты / К м а К с с |
максимальной |
рабочей |
частотой транзистора / р . Напомним, |
что частотой/р |
названа |
та максимальная рабочая частота, при которой транзистор
ный генератор с внешним |
возбуждением в схеме ОЭ имеет |
|||||||
удовлетворительное усиление |
(КР > 3) |
при отсутствии |
||||||
цепей |
нейтрализации. |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.6 |
|
Гип тран |
в„. |
в |
Pi, Вт |
с к . пФ |
fp, МГц |
'к м а к с |
'к макс/'р |
|
зистора |
||||||||
|
|
|
|
|
|
МГц |
|
|
КТ802 |
30 |
20 |
400 |
20 |
8 |
|
0,4 |
|
КТ904 |
30 |
5 |
7 |
400 |
120 |
|
0,32 |
|
1Т31 і |
|
8 |
0,1 |
3 |
100 |
90 |
|
0,93 |
КТ903 |
20 |
15 |
150 |
50 |
42 |
|
0,85 |
|
Из |
табл. |
1.6 |
следует, |
что реализация |
рассмотренного |
оптимального режима (см. рис. 1.24, а) для многих высоко частотных транзисторов возможна лишь в низкочастотной части их рабочего диапазона. Согласно табл. 1.5 значитель но повышать частоту / к м а к с можно за счет перехода к мень шим значениям ©.
На частотах / 1> /кмакс также возможна работа в ключе вом, но уже не оптимальном, режиме с формой импульса тока, показанного на рис. 1.24, б. Переход к такому режиму целесообразен лишь в том случае, если коэффициент уси ления по мощности достаточно велик и потери мощности в
сопротивлении |
г н а с |
незначительны. |
При работе |
на |
частотах, близких к максимальной ча |
стоте ключевого режима, емкость контура в основном оп ределяется емкостью коллекторного перехода, нелинейные свойства которой могут несколько изменить процессы в ге нераторе. На этапе насыщения емкость перехода не сказы вается, так как коллекторный переход открыт, но на этапе отсечки нелинейность емкости приводит к возрастанию пикфактора.
Расчет пик-фактора |
для случая работы на частоте / |
= |
|||||
— /кмакс (т - е. С = |
Ск ) |
при показателе нелинейности |
кол |
||||
лекторной емкости |
у = |
V 2 приведен в [231. Там показано, |
|||||
что в рабочем |
диапазоне |
углов отсечек |
(60° < в < |
105°) |
|||
нелинейность |
емкости |
С к |
увеличивает |
пик-фактор |
в |
1,5 |
со
00
Наименование
Генерируемая
данные |
мощность |
ния |
|
|
Напряжение пита |
Исходные |
Частота |
|
|
|
|
|
|
||
|
Угол |
отсечки |
||
|
Тип |
транзистора |
||
1 |
Напряжение |
от |
||
|
||||
|
сечки |
|
|
|
транзистора |
Крутизна |
|
линии |
|
Статический |
коэф |
|||
|
критического режима |
|||
|
Сопротивление |
|||
|
базы |
|
|
|
Параметры |
фициент |
усиления |
||
рой |р| = 1 |
|
|
||
|
по току |
|
|
|
|
Частота, |
при |
кото- |
|
Емкость |
активной |
||
|
области |
коллектора |
||
транзистора |
Емкость |
пассивной |
||
области |
коллектора |
|||
Емкость |
эмиттер- |
|||
ного перехода |
|
|||
Индуктивность |
|
|||
Параметры |
|
|||
вывода |
эмиттера |
|
||
Допустимые |
на |
|||
пряжения |
|
|
||
|
Допустимый |
им |
||
|
пульс |
тока |
коллек |
|
|
тора |
|
|
|
11 |
|
|
|
|
величины |
Емкость |
форми |
||
Искомые |
рующего контура |
|
||
Нормированная |
|
|||
|
|
мощность
Т а б л и ц а 1.7
Расчет генератора в ключевом режиме (схема с ОЭ)
Символическая запись или формула
в
Е'
•^кр
'б
Зо
h
.
Ска
сэ
Ц
иная
|
«ябд |
|
|
'кд |
|
С~ |
' Е |
: С > С в |
|
< |
|
|
|
Р, |
Р Е ~ |
S |
Е2 |
Раз |
|
Примерь» |
расчета |
|
мер |
|
|
||
ность |
|
|
|
|
Вт |
8 |
4 |
0,5 |
0,05 |
в |
20 |
20 |
4 |
10 |
МГц |
10 |
50 |
10 |
5 |
град |
75 |
75 |
60 |
60 |
|
2Т903 |
2Т904 |
П609 |
П416 |
В |
0,7 |
0,7 |
0,25 |
0,4 |
А/В |
0,2 |
0,1 |
6,14 |
0,05 |
Ом |
2 |
5 |
20 |
100 |
|
40 |
10 |
75 |
'20 |
МГц |
120 |
500 |
!20 |
80 |
пФ |
40 |
0,7 |
20 |
4 |
пФ |
100 |
7 |
10 |
4 |
пФ |
400 |
130 |
300 |
40 |
нГ |
10 |
3 |
7 |
|
В |
90 |
65 |
30 |
12 |
В |
4 |
4 |
1,5 |
3 |
• А |
2 |
1,5 |
0,25 |
0,12 |
пФ |
220 |
22 |
120 |
75 |
|
0,05 |
0,1 |
0,0357 |
0,0625» |
1
Наименование
Пикфактор
Амплитуда напря жения на коллекторе
Относительные по тери на этапе насы щения
Потребляемая
мощность
Постоянная сла гающая тока кол лектора
Импульс тока кол лектора
величины |
|
Амплитуда |
первой |
гармоники напряжения |
|||
|
на |
коллекторе |
|
|
|
Амплитуда |
управ |
Искомые |
ляющего тока |
в сопро |
|
|
Мощность |
||
|
|
Амплитуда |
тока |
возбуждения
тивлении базы
Мощность, пере даваемая через С к , La
Мощность, пере даваемая через L a
величины |
Дополнительная |
|
|
емкость _ на |
входе |
|
транзистора |
|
Искомые |
Коэффициент |
уси |
|
||
|
ления по мощности |
|
|
Сопротивление на |
|
|
грузки |
|
|
Индуктивность |
|
|
формирующего |
кон |
|
тура |
|
Расчет генератора в ключевом режиме (схема с ОЭ)
Символическая запись или формула |
Раз |
|
Примеры расчета |
|
||||||
мер |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
ность |
|
|
|
|
П ( в ) = П 0 ( в ) ( 1 - Р £ ) |
( |
\+0-Ь^ |
|
4,03 |
3,23 |
2,92 |
2,66 |
|||
"к макс = |
П (в ) Ек |
< ы к д |
В |
80,5 |
64,6 |
29,2 |
10,6 |
|||
Рр нас |
1 - 2 л р £ |
|
|
0,147 |
0,294 |
0,131 |
0,183 |
|||
Р 0 |
|
|
в" |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Р| |
|
|
Р<\ |
Рр нас |
9,43 |
5,72 |
0,597 |
0,0528 |
||
р 0 = |
|
f |
_ |
~ |
о,1 - ! |
Вт |
||||
1—Ррнас/Ро—Ра/Ро |
Ро |
|
Ре |
|
|
|
|
|||
/ |
|
|
|
|
|
А |
0,471 |
0,286 |
0,0597 |
0,0157 |
1 |
-/ |
к а |
< 1 |
|
А |
1,75 |
0,894 |
0,276 |
0,0727 |
|
'к макс — |
|
/ Г 1 . |
~ 'кл |
|
|
|
|
|
|
|
|
а 0 |
(о ) |
|
|
|
В |
40 |
32 |
18 |
6 |
^ ш = " к м а к е С Ч ( П — ®) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
А |
0,39 |
0,3 |
0,09 |
0,036 |
/ г = / у |
+ ш С к |
Um |
|
А |
0,8 |
0,36 |
0,12 |
0,036 |
||
Рбн = 0,5[,7у -т-шСка Un]*rr> |
Вт |
0,16 |
0,255 |
0,1 |
0,018 |
Рос (С к . l») = |
0,4a>Um Y! (0) ( г б С к п (/,- |
+ |
Вт |
0,99 |
0,176 |
0,0443 0.0089 |
+• (й С |
к я C7K ] j н-tOj. L»CK /г] |
|
1 JJ
Р о с ( 1 я ^ = у / у О } г 1 а у і ( в ;
" 0,167 (1— cos в ) |
1 |
/(І "в бдоп 1 + £ )
К Р = Рі+Рос (^э . С к ) + Р о с Рбн"Т-Роо (is . С к ) + Р о с
J
—Р0 С УСК ) (Lg)—Ро с (Ск )
£2
Лн = - Б 5 - ' » ( в )
ґ і
Вт |
0,603 |
0,48 |
0,0263 |
= 0 |
пФ |
307 |
0 |
18 |
14 |
— |
6,05 |
5,93 |
3,65 |
2,5 |
Ом |
17 |
34 |
34 |
54,4 |
L = 0,16Q L (9) - ~ |
мкГ |
0,424 |
0,17 |
1,17 |
3,77 |
раза, но при заданном Ев мало изменяет потери на этапе насыщения и соотношения между параметрами контура.
Для общего случая, т. е. когда нелинейная емкость Сн составляет лишь часть общей емкости контура С, вместо (1.83) можно предложить следующую приближенную фор мулу для определения пик-фактора:
П = П 0 ( Є ) ( 1 + 0 , 5 С к / С ) ( 1 - р £ ) . |
(1.88) |
1.3.7. Расчет генератора и примеры расчета |
|
Для расчета режима генератора со схемой, |
приведенной |
на рис. 1.23, а, и параметров его контура используются фор
мулы, |
выведенные |
в пп. 1.3.1 —1.3.6, и графики зависимо |
стей П0 (в), <?,.(©)• |
/С(в)(см. рис. 1.25). |
|
Для |
удобства расчетов вместо графиков можно исполь |
зовать табл. 1.5 коэффициентов, позволяющих непосред ственно определить пик-фактор и параметры формирую щего контура при заданной нормированной мощности рь и выбранном угле отсечки в . Коэффициенты этой таблицы несколько скорректированы в соответствии с 117], чтобы ими можно было пользоваться так же для расчета формиру
ющих контуров |
других |
схем |
ключевых |
генераторов |
||||
(см. рис. 1.23) при малой |
погрешности. |
|
||||||
|
Порядок расчета |
при заданном |
р^ |
приведен |
в табл. 1.7. |
|||
В |
ней при расчете |
КР |
не |
учтена |
мощность, |
связанная |
||
с |
напряжением |
на |
эмиттерном |
переходе Р о с к л (С к Сэ ). |
Если необходимо рассчитать генератор при полном исполь зовании транзистора по напряжению, т. е. при заданной величине ри, то для того чтобы воспользоваться табл. 1.7, необходимо предварительно определить соответствующую величину РЕ- Связь между этими величинами нетрудно
найти с помощью (1.88), |
(1.34) и (1.35): |
|
рЕ = р |
и П Ч 1 - 2 Г Р / ? и ] . |
(1.89) |
Однако использовать непосредственно формулу (1.89) не представляется возможным, так как величина П согласно (1.88) определяется соотношением С„/С. Емкость С может быть определена методом последовательного приближения
по формуле (1.85) при Ек = (^щ- Полученное значение С позволяет вычислить П по (1.88), затем рв по (1.89) и уточ-
ненное значение Ек из (1.83). Это второе приближение все гда достаточно для проведения расчетов с удовлетворитель ной точностью.
Угол отсечки, как уже отмечалось, следует ь начале расчета принять равным 75° и лишь после выяснения ограни чений из-за максимального напряжения на коллекторе или величины рассеиваемой мощности и Кр изменять его в ту или другую сторону.
1.3.8.Нагрузочные характеристики ключевого генератора
Все рассматриваемые вопросы относились к работе клю чевого генератора в оптимальном режиме. Естественно, что при отклонениях от этого режима будут изменяться как энергетические характеристики, так и форма коллекторного напряжения. Такие отклонения происходят, например, нз-за изменения нагрузки. Определение основных соотно шений, характеризующих работу генератора в неоптималь ном режиме, представляет собой сложную математическую
задачу, |
которая решена для |
схемы, |
показанной |
|
на |
||
рис. 1.23, |
б, с |
помощью аналоговой модели (рис. 1.27, |
а). |
||||
Аналоговая |
модель |
генератора |
(рис. 1.27) работает |
на |
|||
столь низких частотах, |
что все ее линейные |
элементы |
мож |
но считать идеальными, а транзистор представить идеаль ным ключом с сопротивлением гк. В модели предусмотрена возможность подключения нелинейной коллекторной ем кости С к со степенью нелинейности v = 7 2 при различных соотношениях между линейной С и нелинейной С к областя
ми емкости контура. Результаты решения для |
в |
= 90° |
||||||||
представлены в виде нормированных нагрузочных |
харак |
|||||||||
теристик, |
полученных |
при двух |
значениях |
рЕ: |
РЕ = 0 |
|||||
и РЕ = 0,08 и различных соотношениях |
C J C . |
|
|
|||||||
Анализируя нагрузочные характеристики, можно сде |
||||||||||
лать следующие |
выводы: |
|
|
|
|
|
|
|||
1. Мощность |
в нагрузке |
изменяется |
приблизительно |
|||||||
так же, как при работе от идеального генератора |
напря |
|||||||||
жения. |
Как известно, |
линии постоянной |
мощности |
Р1 = |
||||||
= const идеального генератора напряжения |
в масштабе |
|||||||||
рис. |
1.27 |
представляют |
собой |
полуокружности. |
На |
рис. 1.27, б — г подобные линии построены для ключевого генератора. Этот результат объясняется тем, что ключевой режим, как обсуждалось в п. 1.1.2, является частным слу-
XL
Ян опт 3,6
3,2
2,8
2,4
2,0
1,6
0,8 |
|
|
|
|
|
|
0,4 |
0,8 |
1,2 |
1,6 |
2,0 |
2,4 |
ЛмГ |
|
|
|
б) |
|
|
опт |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.27. Нагрузочные |
характеристики |
ключевого |
||||
генератора |
при в = |
90°: |
|
|||
а —эквивалентная |
схема |
генератора; |
б—Ск ->0. |
fig 0, |
||
« - С к = = Л „ - 1 / 2 . С К ( Е К ) = С , |
0; г - С [ ( = 0 . р £ = 0 , 0 8 } |
|||||
^ > / P i o n T = |
c o n s t ; |
|
n=const |
t ] B = Pi/P0 = c o n s t .
чаем перенапряженного режима, свойства которого как
источника |
напряжения известны [18]. |
|
|
|
|||||
2. |
К. |
п. д. генератора |
мало критичен к |
параметрам |
|||||
нагрузки. |
Как |
следует |
из |
рис. |
1.27,6 — г , |
при зна |
|||
чительном |
отклонении |
от |
оптимальных |
параметров |
|||||
|
|
|
|
|
XURBOin=0,54-1,5 |
|
|
к. п. д. |
|
|
|
|
|
|
уменьшается |
не более чем |
|||
|
|
|
|
|
на 10% от величины |
к. п. д. |
|||
|
|
|
|
|
в |
оптимальном |
режиме. |
||
|
|
|
|
|
|
3. Нелинейность |
емко |
||
|
|
|
|
|
сти |
контура |
мало |
сказы |
|
|
|
|
|
|
вается на к. п. д. генерато |
||||
|
|
|
|
|
ра |
при заданном |
рц, одна |
||
|
|
|
|
|
ко |
существенно |
изменяет |
||
|
|
|
|
|
пик-фактор П. Формула |
||||
Рис. |
1.28. |
Схема |
коллекторной |
(1.80) может |
быть |
исполь |
|||
зована и при расстроенной |
|||||||||
цепи |
с диодным |
ограничителем. |
нагрузке. (Ср. рис. 1.27,6,6 |
||||||
|
|
|
|
|
и 1.27, г). |
|
|
|
4. Пик-фактор напряжения очень существенно зависит
от параметров |
нагрузки. Так, при расстройке от значений |
|||||
Х о п т |
и RonT |
на 20% пик-фактор возрастает |
до П = 4,5, |
|||
а при нелинейной емкости |
(CJC — 1) — до П = |
7,3. Та |
||||
кие значения |
пик-фактора |
при расстройке могут |
потребо |
|||
вать снижения напряжения |
питания |
Ек или установки ди |
||||
одного ограничителя, исключающих |
пробой |
коллектора |
||||
в процессе настройки фильтрующего контура. |
|
|||||
При диодном ограничении (рис. 1.28) в коллекторной |
||||||
цепи |
устанавливается высокочастотный диод Д и стабили |
|||||
трон |
Д с т . Напряжение пробоя стабилитрона |
выбирается |
равным допустимому напряжению на коллекторе. В нор мальном режиме работы схемы (ик м а 1 ( с <Сык Д )диод Д не откры вается и представляет собой лишь зарядную емкость С3 . Ее влияние на работу схемы невелико, если С3<^Си поэтому целесообразно использовать диоды Д с малой емкостью (высокочастотные диоды). Напряжение на стабилитроне, как в пиковом детекторе, определяется максимальным зна
чением |
ы к м а к с . е с л и ®CRy > 1 и Ry/Ra > 1, где # д — |
сопротивление диода в проводящем направлении. |
|
При |
ик > « к Д стабилитрон поджигается, диод Д откры |
вается и шунтирует контур. Величина импульса тока через диод зависит от степени ограничения, создаваемого диодом. Введем коэффициент ограничения п, определяемый как
h — « к д / £ / к м а К с , где |
UK м а к с |
— максимальное |
напряжение |
|||
на коллекторе при отсутствии схемы ограничения. |
||||||
Используя [221, можно получить зависимость максималь |
||||||
ного импульса тока |
через диод от величины /г: |
|||||
/ |
/и\ |
Л;о |
+ Лт sin (26 |
—Т) |
, |
|
а |
к с |
|
п + |
2 т - 2 в |
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
/к0 = P H / E l t h a , |
/ в = |
] / 2 / у / ? н ; |
т = arc |
sin (/„„//„)• |
||
Средний ток через стабилитрон определяется выраже |
||||||
нием |
|
|
|
|
|
|
|
Лют |
= |
|
макс а Г С |
C 0 S h - |
|
Следует отметить, что при большой степени ограничения |
||||||
импульс тока |
через диоды |
может достигать величин, соиз |
меряемых с током в нагрузке, хотя среднее значение тока невелико.
Так, например, в генераторе, выполненном на транзи
сторе |
2Т904 |
при Ек |
= 20 |
В, |
ик м а к с |
= |
90 |
В, |
П = |
4,5, |
||
Ра = |
7 Вт, « с т |
= |
« к д = |
65 В. В |
результате расчета |
и эк |
||||||
сперимента с |
диодами |
|
Д817Б |
и Д223Б |
были |
получены |
||||||
/ Д м а к о |
= 0,21 |
А |
при |
/ 0 |
с т = |
10 |
мА. |
|
|
|
|
|
|
1.3J). |
Неполный |
ключевой |
режим |
|
|
|
|||||
Высокие значения т]э |
при уплощеной |
форме |
напряжения |
на коллекторе обеспечиваются не только применением клю чевого режима. Почти столь же высокие т)э можно получить в критическом режиме, если использовать такую же нагруз ку, которая рекомендовалась для ключевого режима. При этом необходимо обеспечить такое возбуждение, при кото ром без захода в насыщение ток коллектора по форме и по величине близок к току, получаемому в ключевом режиме (пилообразные импульсы тока). В этом случае можно зна чительно выиграть в величине Кр; что особенно важно при работе на частотах, близких к предельным рабочим часто там транзистора. Если исходить из полигональной аппрокси мации свойств транзистора, то такой режим должен быть очень чувствителен к изменениям параметров транзистора или изменениям в цепи его возбуждения.
Однако граница между активной областью и областью насыщения практически для транзисторов многих типов,
особенно на высоких частотах, очень нечеткая, сильно «раз мыта». Поэтому практически транзистор настраивают на какой-то промежуточный режим между ключевым и кри тическим, выбирая степень его напряженности в зависи мости от требований к Кр, %, стабильности и линейности модуляционной характеристики. Форма возбуждения те ряет свое значение по мере увеличения степени напряжен ности режима. Большая величина пик-фактора, высокие значения к. п. д. остаются отличительными признаками та кого промежуточного режима.
Таким образом, при определенном выборе сопротивления нагрузки для высших гармоник тока обеспечиваются вы сокие значения к. п. д. как в ключевом, так и в критическом режиме. Режимы реальных генераторов в зависимости от конкретных требований выбираются более или менее близ кими к этим двум крайним.
1.4.ТРАНСФОРМИРУЮЩИЕ ЦГ.ПИ
1.4.1.Общие требования
Между нагрузкой генератора Z H и коллектором тран зистора включается четырехполюсник из реактивных эле ментов. Этот четырехполюсник должен обеспечивать сле дующее.
1.Трансформацию активной части сопротивления на
грузки RB в сопротивление Ra, требуемое для работы тран зистора в выбранном режиме. Сопротивление должно транс формироваться в достаточно широкой полосе частот, оп ределяемой модуляцией или перестройкой передатчика по диапазону.
2.Необходимую форму тока нагрузки. В оконечном ка скаде, работающем на линейную нагрузку — антенну, это требование определяется малым значением допустимой мощ ности излучения передатчика на высших гармониках. В про межуточном каскаде, работающем на нелинейное входное сопротивление последующего каскада, форма тока нагрузки определяет форму коллекторного тока последующего ка скада и соответственно его энергетические характеристики, если этот каскад работает в недонапряженном или крити ческом режиме.
3.Форму напряжения на коллекторе транзистора, соот ветствующую выбранному режиму.