книги из ГПНТБ / Донской И.П. Водный транспорт леса учебник
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2'6 |
|
|
|
|
|
|
|
Значение |
коэффициента |
i |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
li/a |
|
З н а ч е н и е коэффициента i |
при |
загрузке |
|
|
|
||||||||
|
|
К Л М Н С Л 1 |
песком |
|
|
супесью |
|
|
глшю(1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
1,0 |
|
0,28 |
0,35 |
|
|
|
0,36 |
|
|
|
0,37 |
|
|
||
|
|
2,0 |
|
0,47 |
0,56 |
|
|
|
0,58 |
|
|
|
0,60 |
|
|
||
|
|
3,0 |
|
0,60 |
0,67 |
|
|
|
0,69' |
|
|
|
0,72 |
|
|
||
|
|
4,0 |
|
0,68 |
0,75 |
|
|
|
0,77 |
|
|
|
0,78 |
|
|
||
|
т — коэффициент запаса, равный |
1,75; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Еп |
— пассивное |
давление |
(отпор) |
|
грунта |
на |
заглубленную |
|||||||||
|
|
часть передней стенки |
ряжа; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Ел=±РгёЩКп1; |
|
|
(207) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
здесь |
hy — высота |
заглублен |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ной |
в |
грунт |
части |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ряжа; |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ — длина |
передней |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
стенки |
ряжа. |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Железобетонные опоры, по |
|||||||||
Рис. |
105. Схема |
к расчету ряжевой |
лучающие |
распространение |
на |
||||||||||||
|
|
опоры |
|
|
|
лесосплаве |
|
[46], |
делятся |
на |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
с т е и ч а т ы е, |
|
я щ и ч н ы е , |
||||||||
т у м б о в ы е и ц и л и н д р и ч е с к и е . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Вариант стеичатой железобетонной опоры с горизонтальным |
ан |
||||||||||||||||
кером на нагрузку 1500 кН показан на рис. 106. |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Условия устойчивости стеичатой |
опоры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
m = = f n ± Z i P ^ . |
1 75 |
|
|
|
|
|
|
|
(208) |
||||
где |
Рг |
— горизонтальная нагрузка на опору; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Еп |
— пассивное |
давление |
грунта |
со |
стороны |
передней |
грани |
|||||||||
|
Еа |
стенки; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— активное |
давление |
грунта |
со |
стороны |
задней |
грани |
||||||||||
|
|
стенки; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
FTp — сила |
трения под опорной |
анкерной |
плитой, |
создаваемая |
||||||||||||
|
|
весом |
железобетонной |
опоры |
и |
засыпкой |
грунта |
|
над |
||||||||
|
|
опорной плитой. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Пассивное давление грунта со стороны передней грани стенки |
||||||||||||||||
длиной I и высотой h равно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(209) |
|
где |
рг — масса |
единицы объема |
грунта; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
g — ускорение свободного |
падения; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Кп — коэффициент пассивного давления |
или |
отпора. |
|
|
||||||||||||
170
|
Активное |
давление |
|
грунта |
со |
стороны |
задней грани |
стенки |
||||||||
равно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(210) |
|
где Ха |
— коэффициент |
распора. |
|
|
|
составляет |
|
|||||||||
|
Сила |
трения |
под опорной анкерной плитой |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ тр = |
/ ( < 2 о + <2з). |
|
|
(211) |
|||
где |
f |
— коэффициент |
|
тре |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
ния |
|
по подошве |
ос |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
нования: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Q0 |
— вес |
|
железобетонной |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
опоры; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Q3-—вес |
засыпки грунта |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
над опорной плитой. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Конструкцию |
и |
расчет |
|
|
|
|
|
|
|||||||
железобетонных |
опор |
дру |
Подготовка |
|
|
|
|
|||||||||
гих |
типов |
|
и |
условия |
их |
из тощего бетона |
|
План |
|
|||||||
применения |
|
можно |
|
найти |
|
|
|
|
|
|
||||||
в указанном |
ранее |
типовом |
|
|
|
|
|
|
||||||||
проекте |
[46] |
и |
в |
инструк |
|
|
|
|
|
|
||||||
ции (30]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Винтовые |
якоря, |
изго |
|
|
|
|
|
|
|||||||
товляемые |
с |
максимальным |
|
|
|
|
|
|
||||||||
диаметром |
лопастей |
от |
0,25 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
до 0,88 м, применяют в ка |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
честве донных опор на сла- |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
боразмываемых |
грунтах, до |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
пускающих |
|
завинчивание |
|
|
|
|
|
|
||||||||
свай. Якоря |
завинчивают в |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
грунт со льда или с плота |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
при помощи трубчатого клю |
Рис. |
106. |
Вариант |
конструкции железобе |
||||||||||||
ча или специальной |
машины |
|||||||||||||||
|
|
тонной опоры |
|
|||||||||||||
МЗЯ. Допускаемые |
нагруз |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
ки |
на |
якорь |
при |
глубине |
|
|
|
|
|
|
||||||
погружения |
|
на |
3—4 |
я |
могут |
достигать |
при |
диаметре якоря 0,25; |
||||||||
0,35; 0,50 |
и 0,88 м соответственно 6; |
12; 30 и 60 т. |
|
|||||||||||||
|
На участках с легкоразмываемым, а также каменистым |
руслом |
||||||||||||||
винтовые якори не применяют. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
§9. СТРОИТЕЛЬСТВО, УСТАНОВКА
ИЭКСПЛУАТАЦИЯ ЗАПАНЕЙ
Строительство лесозадерживающих сооружений осуществляется по утвержденным проектам и сметам, разработанным в соответст вии с инструкцией по изысканиям, проектированию, строительству, монтажу и эксплуатации запаней, выпущенной Ц Н И И лесосплава
171
в 1971 г. [30]. Конструкции элементов запаней принимают по типо
вому проекту Гппролестранса и ЦНИИ лесосплава |
|
«Наплавные |
|||||||||||||||||||
сооружения и опоры для сплавных |
рек' и лесных |
рейдов» [46]. |
|
|
|||||||||||||||||
К специфическим особенностям сооружении относится необхо |
|||||||||||||||||||||
димость |
ежегодной |
установки |
их в рабочее положение после ле |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дохода и уборки по окончании |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
эксплуатационного |
периода. |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
зависимости |
от |
скорости |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
течения, ширины реки и мест |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ных |
условий |
применяют |
раз |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
личные |
способы |
установки по |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перечных |
запаней. |
Наиболее |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
распространенные |
из |
них |
сле |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дующие: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Способ |
1. Установка |
|
запа |
||||||||
Рис. 107. Схема установки запани пу |
ни разворотом ее вниз по те |
||||||||||||||||||||
чению |
на |
основных |
и |
вспомо |
|||||||||||||||||
тем |
разворота |
ее |
на |
основных и вспо |
гательных |
установочных |
тро |
||||||||||||||
|
|
могательных |
тросах: |
|
сах. |
Применяется |
при |
скоро |
|||||||||||||
А, Б, |
В, |
Г, |
Д, |
Е — опоры |
для |
установочных |
|||||||||||||||
стях |
течения |
до |
1,5—2,0 |
м/сек |
|||||||||||||||||
тросов; |
а, |
б— |
основные |
|
установочные |
тро |
|||||||||||||||
сы; |
в, |
г, |
д — вспомогательные |
установочные |
и ширине |
|
реки |
до |
300 |
м |
|||||||||||
|
|
|
|
|
тросы |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(рис. |
107, |
108). |
|
|
|
|
|
|
|||
Способ 2. Установка запани разворотом вниз |
по |
|
течению |
на |
|||||||||||||||||
основных установочных тросах без применения |
вспомогательных. |
||||||||||||||||||||
Рекомендуется |
при |
скоростях |
течения |
до |
1 |
м/сек |
и |
ширине |
до |
||||||||||||
100 м. Целесообразно на основе опыта расширить условия приме
нения этого способа установки |
|
поперечных запаней (рис. 109). |
2 |
3 |
4 |
|
|
|
Л1 |
1 л |
1 к |
|
|
|
Г П ^ Т Wuri |
|
|
||
|
|
|
III |
1 1 |
III |
|
Рис. 108. |
Способ крепления установочных тросов к тросам лежмя: |
|
||||
/ — трос |
лежня; |
2 — установочный |
трос; |
3 — с ж и м ы ; '/ — плитки запани |
|
|
Способ 3. |
Установка запани |
разворотом |
против течения с |
по |
||
мощью трактора. Применяется при скоростях течения до 0,75 |
м/сек |
|||||
при ширине реки до |
150 м (рис. ПО). |
|
|
|
||
Способ 4. Установка запаней путем разворота вниз по течению при помощи буксирных судов. Обычно применяется при скоростях
течения до 1,5 м/сек и |
размещении запани в |
протоке, где |
обеспе |
чен выход судов после установки запани (рис. |
111). |
|
|
Способ 5. Установка |
запани путем последовательного |
переме- |
|
172
щения наплавных плиток по установочному тросу. Рекомендуется
при скоростях течения |
более 1,5 м/сек и при ширине реки более |
300 м (рис. 112). |
|
Монтаж и установку |
гибкой продольной запани целесообразно |
начинать от головной опорной плитки и вести сверху вниз по те чению (рис. 113).
|
|
|
|
|
\ |
1 |
|
|
|
|
^-^ЗРо2п272 м ii.iLuii.UJ |
||
Рис. |
109. Схема установки |
запани |
Рис. |
ПО. Схема |
ус |
|
на |
основных установочных |
тросах |
тановки |
запани |
пу |
|
|
|
|
тем |
разворота |
про |
|
|
|
|
|
тив |
течения |
|
В зависимости от скорости течения и мощности тяговых средств установку производят отдельными секциями или по несколько секций одновременно.
• • • • Е СУЩ
1 В J
' /г?
Рис. 111. Схема установки запа ни с помощью буксирных судов:
/ — плитки |
запани; |
2 — якорннца; |
3 — |
||
буксирные |
суда; |
4 — опоры |
для |
уста |
|
новочных |
тросов; |
I, |
I I , I I I , I V — п о |
||
следовательные |
положения |
запани |
|||
|
|
|
|
|
ч |
|
Рис. |
|
112. |
Схема |
установки |
||
по |
способу |
последовательного |
||||
|
перемещения |
плиток: |
|
|||
/ — установочный |
трос; 2 — створ |
|||||
запани; |
3 — плитки, |
подготовлен |
||||
ные |
к |
установке; |
4—рабочее |
по |
||
|
|
ложение |
запани |
|
||
Смонтированную секцию или несколько секций катером отво дят от берега к буйку шеймы русловой донной опоры, установлен ной заранее, выбирают конец шеймы и закрепляют его за анкер головной опорной плитки или за конец троса — вставки, если она закреплена за анкер при монтаже запани. Затем трактором или лебедкой, натягивая головной вынос, подтягивают головную опор ную плитку к вешке на место, предусмотренное проектом.
После закрепления головной опорной плитки на донной опоре и выносе при помощи якорницы устанавливают якоря для отдорного крепления выносных опорных плиток следующих секций.
173
Регулируя длину якорных шейм у выносов и лежня, добиваются того, чтобы опорные плитки заняли проектное положение, а тросы лежня в пределах каждой секции запани между двумя опорными плитками имели бы длину, достаточную для образования проект ного прогиба.
Поперечную часть запани устанавливают по одному из спосо бов: 1) разворотом вниз по течению при помощи установочных тросов, 2) разворотом против течения трактором или 3) перемеще нием плиток по установочному тросу.
А
Рис. 113. Схема установки гибкой |
продольной запани: |
|
а, а — о п о р н ы е плитки; 6 — поплавки; А, |
Б — места |
установки аешек; / — / / / — п о с л е д о в а |
тельные положения |
поперечной |
части запани |
До поступления леса в запань следует подтравить лежни так, чтобы во время формирования пыжа обеспечить нормальный про гиб секций, продольной и поперечной частей продольной запани.
При поступлении первых партий леса в лесохранилище, образо ванное поперечной или продольной запанью, ведут наблюдения за состоянием наплавной части, за равномерностью натяжения тросов лежня, за состоянием береговых опор и берегов и в случае необхо димости принимаются меры для обеспечения нормальной работы -запани.
По окончании эксплуатационного периода наплавную часть за пани вытаскивают тракторами или лебедками на берег для зим него хранения и ремонта.
Глава X ПЕРВОНАЧАЛЬНЫЙ ЛЕСОСПЛАВ
§1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Взависимости от габаритов сплавных путей и длительности сплавного периода применяют первоначальный лесосплав: молевой,
всплоточных единицах, плотовой и кошельный.
Внастоящее время на несудоходных реках проводится в основ ном молевой лесосплав и в небольших объемах лесосплав в спло точных единицах. В дальнейшем, по мере увеличения грузооборота
174
и удлинения лесовозных дорог, мелиорации лесосплавных рек и пополнения лесосплавного флота молевой лесосплав и лесосплав в сплоточных единицах будет заменяться лесосплавом в плотах за тягой буксирных судов. Кошельный лесосплав, имеющий ограни ченное применение на озерных участках лесосплавных путей, там где это экономически оправдано, будет заменяться плотовым лесо
сплавом за |
тягой. |
|
|
|
|
|
|
В 1972 г. молевой лесосплав |
составлял: по пуску 64% и по при |
||||||
бытию |
24% |
от общего объема |
водного лесотранспорта. Остальные |
||||
40% |
пущенной в молевой сплав древесины |
после |
сортировки, |
||||
сплотки и формирования плотов или погрузки |
на |
суда |
на |
рейдах |
|||
в пути транспортировались до потребителей |
в |
плотах |
или на |
||||
судах. |
|
|
|
|
|
|
|
В дальнейшем объем молевого лесосплава будет сокращаться, оставаясь только на реках, не имеющих рыбохозяйственного зна чения, и в тех условиях, когда применение других видов водного или сухопутного транспорта будет экономически нецелесообразно.
Молевой, плотовой и кошельный лесосплав основан на исполь зовании плавучести древесины.
§ 2. ПЛАВУЧЕСТЬ ДРЕВЕСИНЫ
Потери леса на молевом сплаве можно разделить на две группы: потери от утопа вследствие уменьшения плавучести леса при длительном пребывании его в воде в пути или на рейде; потери, связанные с недостаточной устроеиностью лесосплавного пути, вследствие чего лес, разнесенный по поймам, замытый песком на песчаных отмелях и т. п., остается несобранным при зачистке ле сосплава. Эти потери могут быть устранены увеличением объема работ по ограждению сплавных рек мелиоративными сооруже ниями и обоновкой.
Устранить потери от утопа можно путем увеличения запаса пла вучести леса перед пуском его в сплав и другими мероприятиями, уменьшающими намокание древесины при лесосплаве, а также со кращением срока пребывания ее в воде в пути и на рейдах.
Плавучесть лесных материалов зависит от их плотности, кото рая в свою очередь зависит от породы и влажности древесины.
Плотность древесины неодинакова по длине ствола вследствие разного содержания ядровой части и различной влажности. В хвой ных породах тонкие вершинные части стволов имеют больший объ емный вес, чем срединные и комлевые. Плотность древесины от дельных деревьев зависит также от возраста, условий и места их произрастания. В связи с этим при пуске в сплав целых партий леса плотности отдельных бревен могут иметь значительные от клонения от средних величин.
Значительное уменьшение плотности древесины обеспечивает заготовка леса лиственных пород в летний период с применением
транспирационной сушки, |
заключающейся в |
оставлении |
кроны |
у срубленных деревьев на |
2—3 недели после |
их валки. |
Крона |
175
срубленного дерева, продолжая испарять влагу, способствует сни жению влажности, а следовательно, и плотности древесины к мо менту обрубки сучьев на 10—15%-
Уменьшение плотности древесины лиственницы достигается под готовкой деревьев на корню путем подрубки заболони и частично
ядра |
(на 1 см) |
со снятием |
кольца коры на высоту около 2 м от |
|||||
пня. Хорошие |
результаты |
для |
снижения плотности |
древесины |
||||
лиственницы дает и транспирационная сушка. |
|
|
||||||
Во время сплава плотность древесины увеличивается вследст |
||||||||
вие способности |
древесины |
поглощать |
воду |
главным |
образом |
|||
через |
торцы. |
|
b среднесуточную |
|
|
|
||
Обозначая через |
интенсивность поглощения |
|||||||
воды |
древесиной в |
кг/м3 • сутки |
будем |
иметь |
среднюю |
плотность |
||
древесины в конце сплава к моменту сплотки или выгрузки из воды
|
|
Рк = |
Р., + ^ н , |
|
(212) |
|
где р,; — средняя |
для |
партии |
леса |
плотность |
древесины |
в конце |
сплава, |
кг/м3; |
|
|
|
|
|
p,i — средняя |
плотность древесины в начале сплава, |
кг/м3; |
||||
tu — длительность |
намокания, |
сутки. |
|
QH, В свою |
||
Средняя плотность |
древесины, |
поступающей |
в сплав |
|||
очередь зависит от средней плотности ее в период заготовки р3 ,
интенсивности |
о т и длительности |
tT транспирационной |
сушки, ин |
тенсивности йе |
и длительности te |
естественной сушки и |
определя |
ется по формуле |
|
|
|
|
Р„ = Рз — aTtT—aete. |
(213) |
|
Подставляя в формулу (212) |
значение р п из формулы |
(213), по |
|
лучим значение плотности древесины в конце сплава в зависимости от плотности древесины в период рубки с учетом сушки и намока ния в период лесосплава;
Рк = Р 3 — a rtr — a e t e |
+ btH. |
(214) |
Как показали исследования, кривая |
распределения |
плотности |
древесины, как в период заготовки, так и в начале и конце лесо сплава близка к нормальной и имеет значительный размах рас пределения, определяемый разностью между максимальной и мини мальной плотностями древесины отдельных бревен:
|
|
ю = |
Рмакс — Рмшг |
|
(215) |
Количество |
древесины, утратившей запас |
плавучести, зависит от |
|||
трех величин: 1) от средней |
плотности древесины в конце сплава |
||||
рк , 2) |
от размаха колебания |
плотности древесины со в партии леса |
|||
и 3) |
от критической плотности древесины р к р , при которой |
бревна |
|||
начинают тонуть одним концом. |
|
|
|||
В |
случае |
нормального |
распределения |
плотности древесины |
|
в сплавляемой |
партии леса |
процент древесины, утратившей |
запас |
||
176
плавучести У определяется интегралом вероятности в пределах от
максимальной плотности р М а к с |
Д О |
принятой критической плотности |
|
р ! Ф : |
|
|
|
y = [l—F(x)]№. |
(216) |
||
Для определения функции |
F(x) |
или [1 — F(x)] |
по таблицам не |
обходимо знать величину х, характеризующую отклонение среднего
значения |
плотности |
древесины в |
конце сплава |
р к от критической |
||||||||||||
плотности р ] ф , выраженное в долях размаха колебания со |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Х _ 6 (РКР |
— Рк) |
|
|
|
|
|
(217) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|
|
или в долях основного отклонения |
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
Х = |
РКР^Ь_, |
|
|
|
|
(218) |
||||
Из формул |
(217) |
(218) следует, что со = 6а. |
|
|
|
|
||||||||||
Ниже |
приводятся |
значения f(x) |
ординат |
кривой |
распределения, |
|||||||||||
и интегральной функции [1—F(x)]-100 |
в |
зависимости |
от вели |
|||||||||||||
чины х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х |
. |
3 |
2,5 |
2,0 |
1,5 |
1,0 |
0,5 |
0 |
—0,5 |
—1,0 |
—1,5 |
—2,0 |
—2,5 |
—3,0 |
||
Ах). . . |
0,4 |
1,7 |
5,4 |
12,9 |
24,2 |
32,5 |
39,9 |
32,5 |
24,2 |
12,9 |
5,4 |
1,7 |
0,4 |
|||
/1—F(x)]-100 |
0,1 |
0,6 |
2,3 |
6,7 |
15,9 |
30,9 |
50,0 |
69,1 |
84,1 |
93,3 |
97,7 |
99,4 |
99,9 |
|||
В случае других значений величины х, вычисляемой по форму лам (217) или (218), определить количество древесины У, утратив шей запас плавучести, можно по развернутым таблицам, приводи мым в курсах математической статистики, или по графику, приве денному на рис. 114, позволяющему достаточно точно определить У в % как при больших положительных значениях х, так и при малых.
Формулы (212—218) дают возможность решать множество за дач, связанных с организацией сплава леса с ограниченным запа сом плавучести в зависимости от девяти различных факторов
У = !(ра> Я т . |
*т . |
а е . 4 . Ь, ttt, |
СО, р к р |
) |
и назначить мероприятия |
для |
сокращения |
потерь |
леса от утопа. |
К ним относятся: валка леса в период года, когда влажность и плотность древесины минимальная; транспирационная сушка на лесосеке; естественная .сушка на складе в штабелях; снижение ин тенсивности водопоглощения при намокании в период сплава пу тем нанесения на торцы бревен гидроизоляционных составов; со кращение сроков намокания древесины во время сплава; отбор сортиментов с недостаточным запасом плавучести на складе; пере ход с молевого сплава на сплав леса в плотах или в пучках без приплота или с приплотом леса с большим запасом плавучести; применение размолевочных устройств в пунктах прибытия плотов для избежания потерь от утопа на рейдах приплава; подъем зато нувшей древесины.
^ |
И. П. Донской, В. В. Савельев |
177 |
Для проектирования организации сплава древесины с ограни ченным запасом плавучести необходимо знать величины, от кото
рых зависит процент утопа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Эти данные для различных пород приведены |
в справочнике [12] |
||||||||||||||
и сборнике научных трудов по лесосплаву № |
13 [48]. |
|
|
|
|
|
|||||||||
Размах колебания плотности древесины березы ш зависит от |
|||||||||||||||
времени рубки и способа |
подготовки древесины |
к |
сплаву. В |
част |
|||||||||||
|
|
|
|
|
ности, |
при |
|
заготовке |
|||||||
|
|
rth |
|
в |
|
летний |
|
период |
ю = |
||||||
|
|
--ТГ- |
|
150 |
кг/см3, |
|
в |
осенне-зим |
|||||||
|
|
|
|
|
ний |
период |
со =170 |
кг/м3 |
|||||||
|
|
|
|
|
и |
в |
весенний |
период |
со = |
||||||
|
|
|
|
|
220 |
кг/см3. |
|
При |
транспи- |
||||||
|
|
|
|
|
рационной |
сушке в весен |
|||||||||
|
|
|
|
|
ний период (о = |
350 |
кг/см3, |
||||||||
|
|
|
|
|
в |
|
летний |
|
период |
со= |
|||||
|
|
-;fr |
|
300 |
кг/м3. |
|
Критическая |
||||||||
|
|
|
плотность |
древесины |
бе |
||||||||||
|
|
|
1 |
|
резы, при |
которой |
бревна |
||||||||
|
|
|
|
начинают |
тонуть |
одним |
|||||||||
|
|
1 |
|
концом, р,ф = 990 |
кг/м3. |
||||||||||
|
|
/ |
|
|
|
Длительность |
намока |
||||||||
|
|
/ |
|
|
ния |
древесины |
в |
период |
|||||||
|
4 |
/ |
|
|
лесосплава |
|
определяется |
||||||||
|
"it" |
|
|
||||||||||||
|
L |
|
по |
графику |
сброски, |
при |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
If |
|
бытия в запань и графи |
||||||||||
|
|
|
1 |
|
ку |
|
сплотки |
или |
выгрузки |
||||||
|
|
|
|
|
на |
|
берег. Вариант |
такого |
|||||||
|
|
|
|
|
графика |
|
показан |
на |
|||||||
|
|
|
|
|
рис. 115. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
По этому графику |
при |
||||||||
3,0 2,8 2,6 |
2,4 2,22,01,81ДЦ21,0 0,5 О X -1,0 '2,0 -JO известном |
|
объеме |
|
лесо |
||||||||||
Рис. 114. График для определения ко |
сплава |
W и |
длительности |
||||||||||||
его |
t можно |
определить |
|||||||||||||
личества |
древесины |
(%), |
утратившей |
||||||||||||
запас плавучести в |
зависимости от ве |
общую |
площадь |
Q, = Wt, |
|||||||||||
|
|
личины х |
|
определяющую |
|
количест |
|||||||||
|
|
|
|
|
во |
кубо-суток |
за |
период |
|||||||
от сброски первого бревна до сплотки |
или |
выгрузки |
на |
берег по |
|||||||||||
следнего бревна и частные площади, |
определяющие |
количество |
|||||||||||||
кубо-суток нахождения древесины на берегу Si, |
в пути S2, в запани |
||||||||||||||
S3 и в сплоченном виде 54 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Очевидно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = S 1 + S 2 H - S 3 + S 4 .
По величине площади 52 , определяемой по графику, можно определить среднюю длительность намокания древесины в пути iu
178
и по величине площади S3 — среднюю длительность намокания древесины в запани
t a ~ w "
Общая длительность намокания древесины в пути и в запани
Количество древесины, утра тившей запас плавучести, в за висимости от средней плотности древесины в конце сплава Q1{, размаха колебания плотности древесины со для критической плотности ркР = 990 кг/м3 можно определить по графику, приве-
о |
20 |
J0 10 SO ВО 70 |
80 90 |
t,cym |
810 830 850 870 890 910 930 9S0 970 990fXfxty> |
|||||||||
Рис. |
115. |
Вариант |
графика |
для оп |
Рис. |
116. |
График |
для определения ко |
||||||
ределения |
длительности |
намокания |
личества древесины в %, утратившей |
|||||||||||
|
древесины в период |
сплава: |
|
запас |
плавучести |
при намокании, в за |
||||||||
/ — график |
сброски; |
2 — график |
прибытия |
висимости |
от |
|
плотности |
древесины |
||||||
леса |
в запань; 3 — график сплотки или вы |
в конце намокания р к , размаха коле |
||||||||||||
|
|
грузки |
|
|
|
бания |
плотности |
древесины |
в |
|
партии |
|||
|
|
|
|
|
|
|
леса со и критической плотности |
древе |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сины р к р |
|
|
|
|
денному на рис. 116. В частности, для кряжей |
березы летней |
заго |
||||||||||||
товки с транспирационной сушкой при плотности древесины в кон |
||||||||||||||
це лесосплава р к = 860 |
кг/м3 |
при со = 300 кг/м3 |
утоп по графику оп |
|||||||||||
ределяется в объеме |
1,3%- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Необходимые мероприятия для сокращения потерь леса на |
||||||||||||||
сплаве от утопа |
подробно изложены в правилах подготовки |
и при |
||||||||||||
емки древесины |
для сплава, |
утвержденных Минлеспромом |
СССР, |
|||||||||||
а также в инструкции [28].
§3. БЕРЕГОВЫЕ СКЛАДЫ ЛЕСОВОЗНЫХ ДОРОГ
Нижний склад лесовозной дороги, примыкающий как к желез ной дороге, так и к водному пути, обычно входит в состав лесозаго товительного предприятия и изучается в специальном курсе [26]. Поэтому в данном учебнике даются лишь те основные сведения,
7* |
179 |