книги из ГПНТБ / Донской И.П. Водный транспорт леса учебник
.pdfРасчетное натяжение в подвесках сетчатой запани Тл, располо женных по длине запани на расстояниях а, определяют из условия равновесия гибкой нити при равномерно распределенной единич ной нагрузке д = рц,а по формуле
(183)
где / — стрела провеса; принимая, по опытным данным, / = 0,67 /п , можно получить
П = 0,2 рд с. |
(184) |
§6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЛИНЫ ПЫЖА
ВПРОДОЛЬНОЙ ЗАПАНИ
Длина пыжа L n в продольной запани определяется по той же формуле (160), что и для поперечной запани,
7 _ ^ Р °
где Ь
и л л
(с
—средняя ширина лесохраинлища, ограниченного продоль ной частью запани и берегом;
средняя |
осадка |
пыжа |
в |
продольной |
запани, |
зависящая |
|||
от и, |
h |
и L n , |
а |
также |
от |
степени стеснения |
пыжом |
жи |
|
вого |
сечения |
реки, характеризуемом |
величиной я|> = |
—, |
|||||
где b |
|
ширина |
реки, |
пли |
величиной |
ip = — , равной |
Ь |
||
|
от- |
||||||||
Q
ношению расхода воды в части живого сечения в зоне лесохраинлища к общему расходу реки Q.
Для определения средней осадки пыжа в продольной запани
пользуются эмпирической зависимостью |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
*с=ФФ1Фг<°. |
|
|
|
(185) |
||
где |
' с |
-средняя осадка пыжа, м, в продольной запани в зависи |
|||||||
мости от |
v и h при L n = 700,«, г|) = 0,5 |
и ро = 0,7. |
Значения |
||||||
|
|
||||||||
|
|
Сдаются |
в табл. 20; |
|
|
|
|
Таблица 20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Значения средней |
осадки |
пыжа |
fic |
|
||
Скорость |
|
З н а ч е н и я fi |
в зависимости |
от |
Л, м |
|
|||
течения |
|
|
|
|
|
|
|
||
v, |
м/сек |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,50 |
0,49 |
0,51 |
0,53 |
0,55 |
0,57 |
0,58 |
||
|
0,75 |
"0,75 |
0,80 |
0,86 |
0,93 |
0,99 |
1,04 |
||
|
1,00 |
1,01 |
1,14 |
1,25 |
1,37 |
1,50 |
1,65 |
||
|
1,50 |
1,35 |
1,58 |
1,80 |
1,98 |
2,20 |
2,37 |
||
|
2,00 |
1,76 |
2,02 |
2,45 |
2,70 |
2,94 |
3,22 |
||
|
2,50 |
1,88 |
2,17 |
2,77 |
3,24 |
3,38 |
3,90 |
||
|
3,00 |
2,20 |
2,57 |
3,20 |
3,67 |
|
|
||
|
3,50 |
2,45 |
2,85 |
3,55 |
4,10 |
|
|
||
160
Ф — поправочный |
коэффициент, |
зависящий |
от |
L n |
. Значения ср |
приведены на |
стр. 152. |
|
|
|
|
cpi — поправочный |
коэффициент, |
зависящий |
от |
степени стесне |
|
ния пыжом ширины реки \\> и скорости течения |
и; значения |
||||
Фь приводятся в табл. 21; |
|
|
|
Таблица. 21 |
|
|
|
|
|
|
|
Значения поправочного |
коэффициента |
cpt |
|
|
|
Скоростк о р о с ть течения
V, м'сек
З н а ч е н и я <р, D |
зависимости |
||
|
от |
|
|
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
Скорость |
З н а ч е н и я <р, в |
зависимости |
||
|
ОТ |
1|) |
|
|
течения |
|
|
||
V, м.сек |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
|
||||
0,50 |
0,93 |
0,98 |
0,99 |
I ,о |
2,0 |
0,57 |
0-.75 |
0,90 |
1,0 |
0,75 |
0,80 |
0,91 |
0,96 |
1,0 |
2,5 |
0,53 |
0,75 |
0,90 |
1,0 |
1,0 |
0,77 |
0,84 |
0,92 |
1,0 |
3,0 |
0,51 |
0,75 |
0,90 |
1,0 |
1,5 |
0,65 |
0,78 |
0,90 |
1 ,о |
3,5 |
0,50 |
0,75 |
0,90 |
1,0 |
фг — дополнительный поправочный коэффициент, учитывающий утолщение пыжа в лежнево-сетчатой продольной запани, применяемой при скоростях течения v>2 м/сек; значения Ф2 приводятся ниже
i)i |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
ц\, |
1,90 |
1,45 |
1,20 |
1,10 |
§ 7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИЛ, ДЕЙСТВУЮЩИХ НА ПРОДОЛЬНУЮ ЗАПАНЬ, И ЕЕ РАСЧЕТ
Силы, действующие на поперечную и продольную части про дольной запани, определяют раздельно.
Давление пыжа на поперечную часть продольной запани вычис ляют по формуле
|
|
Р д - р 6 л 1 р ( т п |
+ тв ), |
|
|
(186) |
||
где |
|3 — коэффициент, учитывающий |
взаимодействие пыжа с бе |
||||||
|
|
регом и продольным боном; значения р определяют по |
||||||
|
|
табл. 16; |
|
|
|
|
|
|
|
6 л |
— ширина лесохранилища; |
L P = L„, |
|
|
|
||
|
L p |
— расчетная длина |
пыжа; |
|
если |
действительная |
||
|
|
длина пыжа L n < 8 |
Ь л и |
L p = 8 ЬЛ, |
если |
действительная |
||
|
|
длина пыжа Ьп>8 |
Ьл; |
|
|
Н/м2; |
|
|
|
Тп — удельное давление потока на пыж, |
|
||||||
|
т в |
— удельное давление ветра на пыж, |
Н/м2. |
|
||||
Как показали опыты ЦНИИ лесосплава, удельное давление по |
||||||||
тока |
на пыж т п в продольной запани |
зависит |
от скорости течения |
|||||
v в |
период формирования пыжа, средней глубины реки h в преде |
|
лах |
лесохранилища, длины пыжа Ьп и степени стеснения |
живого |
сечения потока Мр. |
|
|
|
Величину т п определяют по формуле |
|
|
т ^ т д а ; , |
(187) |
161
где т' п — удельное давление |
потока на |
пыж в зависимости от v |
||||||||||
и h при частном значении |
L n = 700 м и г|) = 0,5; |
|
||||||||||
т)1 — поправочный коэффициент, зависящий от длины п ы ж а £ п ; |
||||||||||||
т]2 — поправочный |
коэффициент, зависящий от степени стес |
|||||||||||
нения пыжом живого сечения потока \\>. |
|
|
|
|||||||||
Численные |
значения |
|
коэффициента r|i В зависимости от длины |
|||||||||
пыжа L n приводятся ниже |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
L u |
|
|
100 |
300 |
500 |
|
700 |
1000 |
2000 |
|
||
ili |
|
|
2,20 |
1,30 |
1,10 |
1,0 |
0,92 |
0,86 |
|
|||
Численные значения |
|
коэффициента |
|
приводятся |
ниже |
|
||||||
г|) |
0,2 |
|
0,3 |
|
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
г|2 |
0,52 |
0,69 |
0,85 |
1,0 |
1,18 |
1,36 |
1,60 |
1,80 |
2,40 |
|||
Удельное |
давление |
потока |
на |
пыж т' п |
в продольной |
запани |
||||||
в зависимости от v, h |
|
при |
L n = 700 м |
и |
oj?=0,5 |
определяется по |
||||||
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
= ^ , |
|
|
|
|
|
|
(188) |
|
где £ — опытный безразмерный коэффициент сопротивления пыжа, зависящий от осадки пыжа tc,
или по формуле
|
|
|
Т- = |
ЪЬР*.= & |
|
P*t |
|
|
|
(189) |
где |
£' = |
г |
опытный коэффициент |
сопротивления |
пыжа, |
отнесен |
||||
ие |
||||||||||
|
|
|
ный к 1 м его осадки |
tc; |
величина |
имеет |
размер- |
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ность — . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
опытных |
данных |
ЦНИИ |
лесосплава |
|||
|
В результате обработки |
|||||||||
для |
величин т п и tc по формуле (189), приведенной |
к виду |
|
|||||||
|
|
|
|
tcpv2 |
|
|
|
|
|
(190) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффициент |
сопротивления пыжа, |
отнесенный |
к 1 м его |
осадки, |
||||||
оказался |
величиной постоянной, равной £' = 0,017. |
|
|
|
||||||
|
Подставляя значения |
в формулу |
(189), получим |
расчетную |
||||||
зависимость для определения удельного давления потока |
на пыж |
|||||||||
при частном значении L n = 700 м и i|) = 0,5 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
т ; = 0,017/с -^-, |
|
|
|
(191) |
|||
или, учитывай, что — =500 |
, |
|
|
|
|
|
|
|||
|
J |
|
2 |
м* |
|
|
|
|
|
|
т / = 8 , 5 / у . |
(192) |
Подставляя в формулу (187) значение т'п , получим расчетную за висимость для определения удельного давления потока на пыж в зависимости от tc, v, L n , ф:
т„ = |
8,5л1Л4 ^я . |
|
|
|
(193) |
||
Удельное давление пыжа |
на |
продольную часть |
запани |
рн |
на |
||
1 пог. м запани определяют для трех поперечных сечений |
пыжа, |
||||||
удаленных от створа поперечной части запани на расстоянии |
/ = 50, |
||||||
/=100 и / = 200 м по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
Ptt = Wa, |
продольную |
часть |
(194) |
||||
где р'п — удельное давление |
пыжа на |
запани |
|||||
при ширине,лесохранилища £>л |
= 50 м и степени |
стеснения |
|||||
пыжом зеркала реки |
= 0,5; определяется |
по |
табл. 22; |
||||
|
|
|
|
|
Таблица |
22 |
|
Скоростк о р о с ть течения v, м!сек
|
Значения |
рп |
|
|
|
Ш и р и н а |
Значен lie |
р п . /; |
Н'м, при глубине, |
Л, .к |
|
л е с о х р а - |
|||||
|
|
|
|
||
ннлнщп |
|
|
|
|
|
Ьл, м |
3 |
4 |
5 |
б |
|
|
|
50 |
0,20 |
0,30 |
0,40 |
0,50 |
0,5 |
100 |
0,12 |
0,20 |
0,30 |
0,40 |
|
200 |
0,08 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
|
50 |
0,45 |
0,65 |
0,80 |
1,00 |
1,0 |
100 |
0,30 |
0,50 |
0,65 |
0,80 |
|
200 |
0,20 |
0,30 |
0,45 |
0,60 |
|
50 |
0,85 |
1,20 |
1,55 |
1,90 |
1,5 |
100 |
0,65 |
1,00 |
1,25 |
1,50 |
|
200 |
0,40 |
0,60 |
0,80 |
1,10 |
|
50 |
1,70 |
2,40 |
3,00 |
3,50 |
2,0 |
100 |
1,40 |
1,90 |
2,40 |
2,90 |
|
200 |
0,80 |
1,25 |
1,70 |
2,20 |
|
50 |
3,30 |
4,60 |
5,80 |
7,0 |
2,5 |
100 |
2,80 |
3,80 |
4,80 |
5,8 |
|
200 |
2,20 |
3,10 |
4,00 |
5,0 |
т) — коэффициент, зависящий от ширины лесохранилища и сте пени стеснения зеркала реки ah; определяется по табл. 23.
Ширина л е с о х р а н и лища Ь„, м
|
Значения |
т) = /: (6л , |
|
|
|
Таблица 23 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
З н а ч е н и е |
т) в |
зависимости |
от |
степени |
стеснения |
|
|
|
|
зеркала |
реки тр |
|
|
|
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
| |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
50 |
0,52 |
0,69 |
0,85 |
1,00 |
1,18 |
1,36 |
1 |
60 |
100 |
1,04 |
1,38 |
1,70 |
2,00 |
2,36 |
2,72 |
3 |
20 |
150 |
1,56 |
2,07 |
2,55 |
3,00 |
3,54 |
4,08 |
4,80 |
|
200 |
2,08 |
2,76 |
3,40 |
4,00 |
4,72 |
5,44 |
6 |
00 |
163
Суммарное удельное давление пыжа от воздействия потока и ветра на продольную часть запани
|
Р = Рп + |
Рв. |
(195) |
где р в — удельное |
давление пыжа |
на 1 пог. м |
продольной части |
запани |
от воздействия |
ветра, кН/м; |
определяется по |
табл. 24.
Таблица 24
Значения рв , в зависимости от скорости ветра и ширины лесохранилища
Ширини р и на л е с о х р а н и лища Ьл, м
З н а ч е н и я p D , |
кЩм, в |
зависимости от vB, |
|
м сек |
• |
8 |
12 |
18 |
50 |
0,06 |
0,09 |
0,14 |
100 |
0,12 |
0,18 |
0,28 |
150 |
0,18 |
0,27 |
0,42 |
200 |
0,24 |
0,36 |
0,56 |
При установке гибкой продольной запани наибольшее натяже ние лежня каждого звена запани, наблюдающееся в точке закреп ления верхнего конца лежмя (рис. 101), определяют по формуле
|
|
TD = mDptc, |
|
|
(196) |
а натяжение лежня в нижнем конце звена по формуле |
|
||||
|
|
Тп = тИр1с, |
|
|
(197) |
где |
|
1С — расстояние между наплавными опорами звена |
про |
||
|
|
дольной запани; |
|
|
|
/?гв, |
тп — коэффициенты, зависящие от отношения стрелы про |
||||
|
|
веса звена запани / к расстоянию |
между опорами /с . |
||
В |
табл. 25 приводятся численные |
значения |
коэффициентов |
тв |
|
и та |
в |
зависимости от f/7c, а также |
величины |
отношения длины |
|
лежня гибкой секции запани 5 к длине секции /0 и углы между осью запани и касательной к лежню в верхней точке у и нижней точке р.
|
Значения тъ, та, |
|
у и р в sзависимости/ic |
от ///с |
Таблица 25 |
|
1"с |
S/lc, |
Р, рад |
||||
"'в |
'"н |
|
V. |
рад |
||
1,06 |
1,56 |
0,94 |
1,007 |
0,19 |
0,30 |
|
1,08 |
1,21 |
0,62 |
1,016 |
0,23 |
0,51 |
|
1,10 |
1,06 |
0,48 |
1,026 |
0,26 |
0,70 |
|
Стрелу провеса всех секций продольной запани по эксплуатаци онным соображениям принимают равной / = 0,08 /<... В этом случае,
164
по данным |
табл. 25, ш„ = 1,21; |
/«„==0,62; у = 0,23 рад (или |
13°) и |
||
(5=0,51 рад |
(или 29е ). |
|
|
|
|
Длину |
первой секции |
продольной |
запани принимают |
равной |
|
/с = 50 м. Используя тросы |
для |
запани |
одинакового диаметра, оп |
||
ределяют длину секции на втором и третьем участках по зави симости
к = ^ к |
и h = %-h- |
(198) |
Р2 |
Рз |
|
Натяжения промежуточных выносов с учетом их засорения брев нами пыжа определяют по формуле
|
Т в = 1 , 3 р 1 с , |
|
|
|
(199) |
|
где /0 — расстояние между |
вы |
i |
|
s |
|
|
носами, равное длине секции. |
т |
т |
t |
|||
При установке жесткого |
бона |
J ^ - ^ ^ ^ ^ j ^ ^ |
|
|
||
задаются предварительно рас- -"у |
|
icli'J |
|
|
||
стоянием между выносами /, по- |
|
|
v |
|
|
|
еле чего по натяжению выноса |
|
|
"~~ |
|
|
|
Т= 1,3 /;/ определяют диаметр ка- |
Рис. |
101. |
Расчетная схема |
гибкого |
||
пата с учетом коэффициента за- |
|
звена |
продольной запани |
|||
паса /« = 2,54-3,0. |
|
|
|
|
|
|
При наличии канатов заданного диаметра |
определяют |
допусти |
||||
мое натяжение каната, а затем вычисляют расстояние между вы носами. Зная расстояние между выносами и нагрузку на бон, ус танавливают необходимые прочные размеры жесткого бона.
При скоростях течения о>1,75 м/сек применяют сетчатые про дольные запани. Расчет их приводится в инструкции ЦНИИ лесо сплава по изысканиям, проектированию, строительству и эксплу атации запаней 1971 г. [30].
В этой инструкции даются указания о расчетах запаней в осо бых, иногда встречающихся на практике условиях: поперечной, запани с расположением створа наклонно к оси потока; шатровой запани; многопролетной запани с русловыми и береговыми опо рами; продольной запани на стационарных незатопляемых русло вых опорах при скоростях течения ^ > 1,75 м/сек, поперечной и продольной запаней для приема леса в пучках, а также попереч ной запани для задержания бревен со льдом.
§ 8. ОПОРЫ ЛЕСОЗАДЕРЖИВАЮЩИХ СООРУЖЕНИЙ
Нагрузки, воспринимаемые лесозадерживающими сооружения ми от давления пыжа, передаются на опоры, размещаемые на бе регу или в русле реки. В соответствии с этим опоры называют б е р е г о в ы м и п р у с л о в ы м и.
В качестве береговых, обычно стационарных опор применяют анкерно-стенчатые или ряжевые опоры. В отдельных случаях при больших нагрузках применяют береговые опоры в виде специаль ных конструкций из бетона пли железобетона.
165
Русловые опоры |
могут быть п е р е |
н о с н ы м и |
(временными) и |
с т а ц и о н а р н ы м |
и (постоянными). |
В качестве |
переносных рус |
ловых опор используют сплавные якори (преимущественно однолапые), которые устанавливают и убирают ежегодно одновременно с установкой и уборкой наплавных частей лесозадерживающих со оружений.
Стационарные русловые опоры применяют в виде ряжевых, бе тонных или железобетонных конструкций. Эти опоры устанавли-
AlA
Рис. 102. Вариант конструкции анкерно-стеичатоп опоры
вают ИЛИ полностью погруженными в воду (донные опоры) или возвышающимися над уровнем воды. В последнем случае русло вые опоры, кроме расчета на нагрузки от давления пыжа, должны быть проверены расчетом на воздействие льда, как ледорезы. В качестве стационарных донных опор иногда используют винто вые якори.
Конструкции и расчет опор для различных условий даны в ти повом проекте [46].
Ниже приводится описание и расчет береговых опор, наибо лее часто применяющихся на сплаве.
А н к е р н о - с т е н ч а т ы е о п о р ы применяются на незатопляемых берегах и являются наиболее распространенными на сплаве при нагрузках до 500 кН для любых грунтовых условий, за исклю чением плывуна и торфянистых грунтов. Один из вариантов кон струкции такой опоры приведен на рис. 102. Анкерно-стеичатая опора представляет собой заглубленную в грунт стенку из бревен, на которую опирается анкерная балка с закрепленным на ней стальным канатом, воспринимающим нагрузку от наплавного со-
166
оружения. Для закладки анкерной балки за стенкой устраивают анкерную траншею шириной 1,5—2,0 м. Анкерную балку распола гают на одной трети высоты стенки от дна траншеи.
Для подвода троса к анкеру опоры устраивают продольную траншею шириной до 1 м. При стреле провеса / = 0,3 Ь угол между траншеей и береговой линией составляет 28°.
Каждый из нескольких канатов, составляющих лежень, закреп ляют, как правило, за отдельную опору. При этом общая продоль ная траншея, идущая от уреза воды по касательной к направле нию лежня, разветвляется на 2—3 линии. При двух линиях тран
шеи разбивают симметрично |
от |
|
|||||||
носительно |
касательной |
к |
лежню |
|
|||||
под |
углом |
10—12° |
|
к |
ней. |
При |
|
||
трех линиях одна из траншей яв |
|
||||||||
ляется |
продолжением |
|
общей |
|
|||||
траншеи, |
а две другие разбивают |
|
|||||||
под углом 12—15° к ней. На |
каж |
|
|||||||
дой |
такой |
линии |
размещают |
|
|||||
обычно до трех анкерных камер. |
|
||||||||
В |
месте |
разветвления |
траншей |
|
|||||
обычно |
ставится |
свайный |
куст, |
|
|||||
который |
огибается |
|
канатами. |
|
|||||
|
Если |
опоры расположены |
на |
|
|||||
высоких |
берегах, |
то |
для |
предо |
|
||||
хранения плиток запани от подъ |
|
||||||||
ема их лежнем на берегу возле |
|
||||||||
уреза воды |
устраивают |
прижим |
Рис. 103. Схема к расчету: |
||||||
ные ряжи. |
|
продоль |
а — г л у б и н ы |
траншеи; |
б — стоек опорной |
|
Анкерную камеру и |
|
стенки |
|
|||
ную |
траншею |
при слабых грун |
|
|
|
|
тах |
укрепляют |
обшивкой |
из досок, |
горбылей |
или из |
тонкомерного |
круглого леса по вертикальным стойкам.
При устройстве анкерно-стенчатых опор расчетом определяют высоту опорной стенки, размеры анкерной балки и стоек опорной
стенки, |
а также |
минимальное |
расстояние |
заложения |
опорной |
|||||
стенки от бровки |
берега. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Высота опорной стенки Л0 находится из условия |
|
|
|
||||||
|
|
|
Р* = ^Еп, |
|
|
|
|
|
(200) |
|
где |
Рг |
— горизонтальная нагрузка на |
опору; |
|
|
|
|
|||
|
Еп—• пассивное давление (отпор) грунта; |
|
|
|
|
|||||
|
т — коэффициент запаса = |
1,75. |
|
|
|
|
|
Еп |
||
|
Согласно теории сыпучих тел, пассивное |
давление |
грунта |
|||||||
на |
стенку длиной |
/—b и высотой hc |
при |
треугольной |
эпюре |
от |
||||
пора грунта по длине стенки |
(рис. |
103) |
определяется |
по |
зависи |
|||||
мости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ п = 0 , 2 5 р г ^ п |
( / - 6 ) , |
|
|
|
(201) |
||
167
где |
pr — масса единицы объема |
грунта; |
|
|
|
|
|
g — ускорение свободного |
падения; |
|
|
|
|
|
Яп — коэффициент отпора грунта, Xn |
== tg 2 |
-4- |
, |
||
где |
ф — угол внутреннего трения грунта в рад. |
|
|
|||
|
Зависимости (200) и (201) дают минимально допустимое зна |
|||||
чение высоты стенки /тс |
при заданной ее длине: |
|
|
|||
|
Ас = |
1f |
^ |
. |
|
(202) |
V 0,25prgXn (/ - b)
К'
Анкер рассматривают как балку, свободно опирающуюся на крылья вертикальной стенки и загруженную сосредоточенной гори зонтальной силой Р г приложенной по середине балки.
Форма поперечного сечения анкера — круглая при одном бревне или близкая к квадратной, если анкер составляется из четырех или девяти брусьев. В последнем случае бревна соединяют болтами. Сечение анкера на участке закрепления каната делают круглым. Закрепляют канат на анкере, охватывая его четырьмя витками и прикрепляя сжимами свободный конец каната к его рабочей ветви. Для предупреждения смятия канатом деревянных частей анкера па участке закрепления каната подкладывагот металличе
ские полосы толщиной 10—12 мм |
и пеньковую плетенку |
шири |
|||
ной 1 иг. |
|
|
|
|
|
Стопки опорной |
стенки |
рассчитывают, |
как консольные |
балки |
|
с пролетом, равным |
2 |
(см. рис. |
103), |
нагруженные отпором |
|
—1гс |
|||||
|
3 |
|
|
|
|
грунта. Опасное сечение находится на линии действия силы Р г .
Уравнение прочности для одной стойки диаметром d |
из условия, |
||
что максимальный изгибающий |
момент Ммакс = Щам], |
a Ws^OA d3, |
|
будет иметь вид |
|
|
|
y P r g j - p c ] М ^ - Л с |
= 0,Ы3 [о-„], |
(203) |
|
откуда |
|
|
|
d = 0,71 |
\ / |
|
(204) |
|
У |
К ] |
|
Минимальное расстояние заложения опорной стенки от бровки берега или от ближайшей анкерной траншеи (в случае расположе ния опор на одной линии) должно быть равно длине призмы от пора Lo = /i0 tg(n/4 + 9/2) с- некоторым запасом, который учитыва ется коэффициентом запаса in, принимаемым равным 1,75:
L = mLa = mhc tg (я/4 + <р/2). |
(205) |
Р я ж е в ы е о п о р ы представляют собой бревенчатый сруб, раз деленный внутренними стенками на несколько ящиков, загружае мых грунтом или камнем (рис. 104). Ряжевые опоры могут быть применены в качестве береговых опор и в качестве затопленных н незатопленных русловых опор. Береговые ряжевые опоры прпме-
168
няют при грунтах и нагрузках, исключающих использование более простых типов опор. Допускаемая горизонтальная нагрузка Рт на ряж без днища (рис. 105) из условия устойчивости его против скольжения определяется уравнением
Л- = ~\fi (<2Д +iQ3 ) + f,Q3 (l-i) + EB), |
(206) |
QT. |
— вес загрузки |
ряжевых |
клеток; |
/ i |
— коэффициент |
трения ряжа по грунту, равный 0,25—0,60; |
|
/2 — коэффициент |
трения |
засыпки по грунту, например при |
|
каменной загрузке, 0,45—0,65;
/— коэффициент передачи давления загрузки на деревянный каркас, зависящий от отношения высоты ряжа к ширине клетки h/a и рода загрузки (табл.26);
169