книги из ГПНТБ / Рытвин Е.И. Платиновые металлы и сплавы в производстве стеклянного волокна [учеб. пособие]
.pdfПРЕДИСЛОВИЕ
Кинга написана в качестве учебного пособия для инженернотехнических работников предприятий промышленности стеклянного
волокна, занятых вопросами использования |
платиновых |
металлов |
|||
и |
сплавов |
в стеклоплавильных сосудах |
и |
фильерных |
питателях |
с |
рабочей |
температурой 1200—1450 °С. |
В |
основу книги |
положен |
курс лекций, читаемых автором в Московском институте повышения
квалификации руководящих |
работников и специалистов химиче |
ской промышленности. |
Пленума ЦК КПСС, посвященного раз |
После майского (1958 г.) |
витию химии, в нашей стране создана по существу новая отрасль народного хозяйства — промышленность стеклянного волокна. В со ответствии с Директивами XXIV съезда КПСС в девятой пятилетке промышленность стеклянного волокна получает дальнейшее разви тие. Специалисты этой отрасли повседневно сталкиваются с исполь зованием платиновых металлов и сплавов, так как именно из этих материалов изготавливается основной аппарат для выработки стек ловолокна — стеклоплавильный сосуд. Рациональное использование платиновых металлов, имеющих огромное народнохозяйственное значе ние, требует специальных знаний в области металловедения. Так как на предприятиях стеклянного волокна нет специалистов по ме талловедению платиновых металлов, выпуск предлагаемого учебно го пособия представляется необходимым. Издание такого пособия целесообразно и потому, что свойства платиновых металлов при высоких температурах сравнительно мало освещены в технической литературе.
Весьма полезные и интересные сведения о платиновых металлах содержатся п монографиях Савицкого, Поляковой и Тылкиной* и Джаффн с соавторами**. Однако в этих монографиях не рас сматриваются специфические свойства платиновых металлов, особо важные для использования в стеклоплавильных сосудах. Статьи, посвященные платиновым металлам и опубликованные в периодиче
ских |
изданиях за |
последние |
5—7 лет, также не |
восполняют этот |
||
н а |
* С а в и ц к и й Е. М., |
П о л я к о в а В. |
П., |
Т ы л к г |
||
М. А. Сплавы палладия. М., «Наука», |
1968. 214 с. |
Р. Рений |
||||
|
** Д ж а ф ф н |
Р., М е й к а т Д. , |
Д у г л а с |
и тугоплавкие металлы платиновой группы. Пер. с англ. М., Издат-
инлит, 1963. 115 с.
7
пробел. Поэтому основное внимание в книге уделено анализу свойств сплавов платиновых металлов, определяющих их поведение при эксплуатации стеклоплавильных сосудов. Для того чтобы со держание книги было доступно широкому кругу инженеров, не яв ляющихся специалистами-металловедамн, при изложении материала даются элементы теории сплавов. Пособие рассчитано на работни ков заводов стеклянного волокна, однако представленные материа лы, по мнению автора, могут заинтересовать специалнстов-металло- ведов, занимающихся исследованием и применением сплавов при высоких температурах. В книге обобщены литературные данные о свойствах платиновых металлов и сплавов при нагреве; значитель ная часть данных получена в результате исследований, которые бы ли начаты автором в 1962 г. Автор благодарен В. М. Кузьмину, В. В. Малашкину, Л. А. Медовому, А. Е. Руденко, Н. М. Слотинцеву, Д. С. Тыкочнискому, Л. П. Улыбышевон и Э. X. Шуле за творческое участие в проведении исследований, получении п обсуж дении практически важных результатов, изложенных в книге. В книге приведены также данные, полученные в результате совме стных работ автора с профессором И. И. Новиковым, доцентом Ф. С. Новиком, кандидатом технических наук С. С. Прапором, ко торым автор выражает глубокую признательность.
Автор считает своим приятным 'долгом поблагодарить рецен зентов книги чл.-корр. АН СССР Е. М. Савицкого, В. П. Полякову, И. Т. Фнленко, О. Е. Негинского за ценные замечания.
В В Е Д Е Н И Е
Развитие мирового промышленного производства стеклянного волокна, насчитывающее около пяти десятилетий, неразрывно свя зано с платиновыми металлами. С увеличением объема производст ва стекловолокнистых материалов, особенно в послевоенный период, соответственно возрастало количество платиновых сплавов, приме няемых для изготовления стеклоплавильных сосудов и фильерных устройств.
Стеклоплавильный сосуд — основной аппарат в цепочке техно логического процесса получения стеклянного волокна. Сосуд одно временно выполняет две функции: электронагревателя, выделяющего тепло за счет прохождения через него тока, и емкости для плавле ния стекла и подготовки расплава к формованию волокна. Работа этого аппарата во многом определяет технико-экономические пока затели производства. В то же время условия эксплуатации стекло плавильных сосудов при 1200—1450° С определяют класс материа лов, пригодных для их изготовления. Уровень тепловых напряжений стеклоплавильного сосуда чрезвычайно высок, поэтому многочис ленные попытки использовать неблагородные металлы и неметалли ческие материалы закончились безрезультатно.
При изготовлении сосудов из лучших высоколегированных ста лей они быстро, через десятки часов, разрушались, не выдерживая нагрева выше 1300 °С. Взаимодействие материала сосуда с рас плавом стекла ухудшало показатели процесса получения стеклян ного волокна II ускоряло высокотемпературное разрушение металла.
Стеклоплавильные сосуды, изготовленные из вольфрама, молиб дена, совершенно не работоспособны в атмосфере воздуха из-за их сильного окисления, а эксплуатация таких сосудов в защитной атмосфере чрезвычайно сложна п экономически нерациональна.
Применение для |
изготовления |
сосудов керамических (А120з, |
Zr02 и др), металлокерамических |
(SiC, MoSi2 и др.) и металлопо |
|
добных материалов |
пока не дало |
положительных результатов из- |
за низкой термостойкости или малой стеклостойкости этих материа лов, а в ряде случаев вследствие специфических особенностей техно логического процесса производства стеклянного волокна (например, условия нагрева стекла, работа формующего узла и т. д.).
Традиционным материалом для изготовления стеклоплавильных сосудов в течение многих лет был сплав платины с 7 или 10% ро дня. Этот сплав способен длительно, тысячи часов, выдерживать на-
9
грев до 1300—1450 °С в условиях частых теилосмсп и воздействия расплава стекла. Однако вследствие дефицитности платины во всем мире решается проблема максимальной экономии этого металла за счет уменьшения массы сосудов, повышения срока их службы и увеличения производительности. Одновременно в ряде стран ве дутся работы, цель которых — частичная замена платины более де шевым и менее дефицитным благородным металлом палладием. Сплавы платины и палладия с другими элементами платиновой груп пы были предложены для использования в качестве электронагре вателей в 1945 г. в США. В 1967 г. в английском патенте предло
жено |
использовать |
сплавы |
аналогичных |
систем |
непосредственно |
|||
в |
производстве стеклянного |
волокна. В |
1971 г. в США запатенто |
|||||
ван |
новый сплав на |
основе |
палладия |
с |
иридием |
для |
применения |
|
в |
стеклоплавильных |
сосудах. |
В 1972 г. |
в |
ФРГ также |
получен па |
тент на легированный палладийплатпновый сплав для выработки стекла. Сведения о практическом опробовании палладийсодержащих сплавов в фильерных устройствах для выработки стеклянного волокна были опубликованы в 1969 г. в СССР М. Г. Черняком* с соавторами, а в 1971 г. — в ФРГ Г. Рейнахером**.
В промыштемности стеклянного волокна были проведены иссле дования с целью экономии платины за счет совершенствования кон струкции и повышения производительности, однако они не привели к существенному увеличению сроков службы стеклоплавильных со судов. Средняя продолжительность работы сосудов не превышает 150—200 суток; часты случаи аварийного выхода их из строя. Ос новными причинами досрочного разрушения сосудов ныне приня тых конструкций являются невысокое качество изготовления, несо вершенство монтажа и нарушение установленного режима эксплуа тации. Устранение этих недостатков будет способствовать повы шению среднего срока службы. Срок службы сосудов может быть также повышен путем улучшения структуры и свойств платиновых сплавов. Для этого необходимо разработать и внедрить оптималь ные режимы технологических процессов плавки, кристаллизации, деформации, сварки и термообработки, снизить содержание вредных примесей в сплавах, рационально использовать анизотропию свойств. Большой вклад в повышение долговечности сосудов может внести снижение тепловых и механических напряжений при эксплуатации. Одновременно будут уменьшены безвозвратные потери платиновых
металлов при |
эксплуатации сосудов, образуемые за счет возгонки |
в воздушной |
атмосфере и растворения в стекломассе. |
* Ч е р н я к М. Г. и др. В кн: |
Структура, состав, свойства и |
формование стеклянного волокна, М. |
ВНИИСПВ, 1969, с. 138—146. |
** R e i n а с h e r G. «Metall», |
1971, №. 7, S. 740—748. |
Р А З Д Е Л ПЕ Р В ЫЙ
УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ СТЕКЛОПЛАВИЛЬНЫХ СОСУДОВ ИЗ ПЛАТИНОВЫХ СПЛАВОВ
Под условиями эксплуатации стеклоплавильных сосу дов понимают температуру, ее изменение в пространст ве и во времени, уровень механических напряжений и среду. Именно эти факторы определяют долговечность стеклоплавильного сосуда, возможность использования для его изготовления того или иного сплава платиновых металлов и величину их безвозвратных потерь. К специ фике эксплуатации сосудов следует отнести прохожде ние через них электрического тока и требование опреде ленной степени смачивания материала фильер распла вом стекла.
Г л а в а I
ТЕРМИЧЕСКИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В СТЕКЛОПЛАВИЛЬНЫХ СОСУДАХ
К. факторам, характеризующим тепловые напряжения стеклоплавильного сосуда, относятся: 1) реальная тем пература нагрева; 2) распределение температуры по длине и высоте корпуса (температурные перепады); 3) амплитуда и частота колебаний температуры во вре мени.
Тепловые напряжения стеклоплавильных сосудов оп ределяются их конструкцией, схемой монтажа и загруз ки, а также качеством стеклянных шариков. Конструк ция сосуда, как правило, определяется требованиями технологического процесса; в сосуде должен быть полу чен расплав, пригодный для формования волокна задан ной толщины. В зависимости от этого выбирается диа-
метр фильер, их число, плотность расположения на фильерном поле. С учетом указанных требований, а также принимая во внимание реальное качество стекла рассчи тываются плавильная мощность стеклоплавиль ного сосуда и темпера
|
турное |
распределение |
по |
|||||
|
его элементам. |
|
|
|
||||
|
|
При |
высокотемпера |
|||||
|
турном |
нагреве |
стекло |
|||||
|
плавильного |
сосуда |
его |
|||||
|
длина увеличивается при |
|||||||
|
мерно на 1% за счет тер |
|||||||
|
мического |
|
расширения |
|||||
|
материала. |
|
Если |
сосуд |
||||
|
изготовлен |
из |
высокока |
|||||
|
чественного |
|
металла, |
де |
||||
|
формация корпуса на |
1% |
||||||
|
не |
приводит |
к разруше |
|||||
|
нию вследствие его высо |
|||||||
|
кой пластичности. Терми |
|||||||
|
ческое |
расширение |
хруп |
|||||
|
кого металла, содержа |
|||||||
|
щего вредные |
примеси, |
||||||
|
особенно при жестком за |
|||||||
|
креплении |
токоподводов, |
||||||
|
может |
вызвать |
разруше |
|||||
|
ние сосуда |
при ничтожно |
||||||
|
малых |
|
деформациях. |
|||||
|
В |
зависимости |
от |
коли |
||||
Рис. 1. Схемы загрузки стеклян |
чества фильер и произво |
|||||||
дительности |
|
|
стеклопла |
|||||
ных шариков в сосуд. |
вильного сосуда |
может |
||||||
|
изменяться |
на |
20—30 °С |
температура по длине и высоте его корпуса и амплитуда температурных колебаний, возникающих при загрузке стеклянных шариков.
Уровень и характер тепловых напряжений стеклопла вильного сосуда весьма существенно зависит от метода подачи стеклянных шариков. В конце 60-х — начале 70-х годов применялись три схемы загрузки стеклянных шариков в сосуд (рис. I): с периодической дозированной локальной подачей через трубки (рис. 1,а ), с непрерыв-
12
ной локальной подачей через трубки (рис. 1,6), с не
прерывной |
рассредоточенной подачей по всей длине кор |
|
пуса через |
щель (рис. 1,в). |
■' |
Термические напряжения в стеклоплавильных сосудах при дозированной локальной загрузке стеклянных шариков
На рис. 2 показано распределение температуры по высоте корпуса сосуда с дозированной локальной загруз кой. Вблизи фильерной пластины (у дна сосуда) темпе ратура корпуса в сечении уровнемерной и загрузочной трубок имеет близкие значения. С удалением от фильер ной пластины значения температуры корпуса в сечении уровнемерной трубки непрерывно возрастают, опережая соответствующие значения температур в сечении загру зочной трубки. Это объясняется тем, что верхняя часть корпуса сосуда в сечении загрузочных трубок охлаж дается периодически поступающими порциями стеклян ных шариков, причем с увеличением производительности сосуда возрастает охлаждение верхней части его корпу са в сечении загрузочной трубки (рис. 3).
На рис. 4 показано, что перепад температур вдоль корпуса стеклоплавильного сосуда, возрастающий с уве личением производительности, по мере приближения к фильерной пластине уменьшается. На расстоянии от фильерной пластины 70 мм перепад температур вдоль корпуса сосуда, обусловленный локальной загрузкой стеклянных шариков, достаточно велик; этот перепад на расстоянии 140 мм еще больше. Зависимость перепада температуры и частоты ее колебаний во времени от съе ма расплава при дозированной загрузке стеклянных ша риков приведена на рис. 5. С увеличением производи тельности сосуда возрастает частота и уменьшаются ко лебания температуры.
Термические напряжения могут быть определены по
формуле Тимошенко:
ЫЕа
а Ä X
где Д/ — перепад температуры; Е — модуль упругости; а — коэф фициент термического расширения; А, — теплопроводность.
Следует также иметь в виду, что решающим факто ром в накоплении остаточных деформаций и разруше нии металла при циклической термообработке может
13
ѣо
Рис. |
2. |
Распределение |
темпе |
Рис. 3. Распределение темпе |
ратуры по высоте (Н) |
сосуда |
ратуры по длине I корпуса |
||
при |
дозированной локальной |
сосуда (на высоте 140 мм) при |
||
загрузке |
стеклошариков в се |
дозированной локальной за |
чениях загрузочной (/) и уров |
грузке стеклошариков |
при |
немерной (2) трубок. |
расходе расплава 0,7 |
(1) |
|
и 2,1 (2) г/с. |
|
Рис. 4. Зависимость |
перепада |
Рис. |
5. Зависимость |
Д£ |
(/) и |
||||
температур Дt вдоль корпуса |
частоты /і (2) колебаний тем |
||||||||
сосуда на высоте 140 (1), 70 (2) |
пературы |
во |
времени |
на |
кор |
||||
и 10 (3) мм |
при |
локальной |
пусе |
сосуда |
в сечении |
загру |
|||
дозированной |
загрузке стекло- |
зочной трубки (на высоте 140 мм) |
|||||||
шариков от съема расплава G. |
от съема |
расплава G (локаль |
|||||||
|
|
|
ная |
дозированная |
загрузка). |
быть частота колебаний температуры. По-видимому, за кономерно, что с повышением производительности со судов при увеличении частоты колебаний температуры (несмотря на уменьшение ее перепадов) срок службы сосудов уменьшается.
Общий анализ рис. 2—5 показывает, что при перио дической локальной загрузке стеклянных шариков теп ловые напряжения стеклоплавильного сосуда характери зуются следующими особенностями: 1) чрезвычайно вы сокий температурный максимум, приближающийся к 1450°С; такой уровень рабочих температур, составляю щий ~ 0,8 Т„л и более для применяемых платиновых сплавов, является уникальным; обычно рабочие темпера туры лучших жаропрочных сплавов, применяемых в дру гих областях техники, не превышают 0,6—0,7 Тпл;
2) большой перепад температуры вдоль корпуса сосуда, |
||
при повышенных съемах расплава достигающий прибли |
||
зительно 150 °С; 3) значительное колебание температуры |
||
во времени (до 35—40 °С) и большая частота колебаний. |
||
Практически при эксплуатации стеклоплавильных со |
||
судов тепловые напряжения могут быть еще выше. Так, |
||
при аварийном снижении высоты расплава стекла в со |
||
суде до 30—50 мм температура корпуса в сечении уров |
||
немерной трубки |
повышается |
до 1550—1650 °С. Темпе |
ратура корпуса |
сосуда может |
увеличиться также при |
вспенивании расплава стекла. Резко (на десятки, иног да на сотни градусов) изменяется температура сосуда при перебоях в охлаждении токоподводов и других на рушениях режима эксплуатации. Тепловые напряжения стеклоплавильных сосудов в значительной мере опреде ляют срок их службы. Снижение максимальных темпера тур, уменьшение температурных перепадов, и особенно их частоты, исключение случаев аварийного повышения температуры способствуют увеличению долговечности стеклоплавильных сосудов.
Термические напряжения в стеклоплавильных сосудах при непрерывной локальной и рассредоточенной загрузке стеклянных шариков
Если непрерывная загрузка осуществляется локально (через трубки, см. рис. 1, й, б), перепад температур вдоль корпуса сосуда может достигать 80—100°С (рис. 6).
15
При рассредоточенной загрузке стеклянных шариков перепад температуры вдоль корпуса сосуда, как прави ло, не превышает 20—30 °С (рис. 7).
При непрерывной загрузке стеклянных шариков соз даются более благоприятные условия эксплуатации ма териала стеклоплавильного сосуда вследствие уменьше ния действия термоударов.
Непрерывная локальная подача стеклянных шариков в сосуд (по сравнению с дозированной) приводит к не-
1Ш
^1350
1300
Рис. 6. Распределение температу |
Рис. 7. Распределение темпе |
||||||
ры по длине I корпуса сосуда (на |
ратуры |
в различные |
периоды |
||||
высоте 140 мм) при непрерывной |
времени |
по |
длине |
/ |
корпуса |
||
локальной |
загрузке стеклянных |
сосуда |
на высоте 100 (/), 120 |
||||
шариков, |
при расходе распла |
(2) в 140 (5) мм при |
непре |
||||
|
ва 1,4 г/с. |
рывной |
рассредоточенной |
за |
|||
|
|
грузке |
стеклянных |
шариков, |
|||
|
|
при расходе |
расплава |
1,4 |
г/с. |
которому снижению (на 20—50°С) общего уровня темпе ратуры в верхней части корпуса сосуда. При рассредо точенной непрерывной загрузке стеклянных шариков до стигается еще большее снижение температуры в верхней части сосуда (на 30—70 °С), так как отсутствуют высо котемпературные участки, удаленные от мест непосред ственной подачи стекла. При этом способе загрузки улучшаются тепловые условия эксплуатации металла сосуда.
При неудовлетворительном осуществлении непрерыв ной загрузки стеклянных шариков условия эксплуатации сосуда ухудшаются. Например, в случае нарушения ра боты системы локальной подачи стеклянные шарики по ступают в трубки сосуда с разными скоростями и не равномерно, т. е. непрерывность загрузки нарушается,
16