книги из ГПНТБ / Рытвин Е.И. Платиновые металлы и сплавы в производстве стеклянного волокна [учеб. пособие]
.pdfТ а б л и ц а 10. Сопротивление деформации при нагреве платиновых сплавов
|
Т е м п е р а т у р а , п р и к о т о р о й с т р е л а п р о г и б а д о с т и г а е т б мм, °С |
|||
М е т а л л , |
|
|
|
|
с п л а в |
П л а |
С и с тем а п л а |
С и с те м а п л а |
С и с те м а п л а т и н а - |
|
т и н а |
ти м а — ро д н и |
т и н а — и р и д и и |
р у те н и й |
Платина |
2 0 |
800 |
|
|
|
|
ПлРд-10 |
— |
— |
|
— |
|
|
ПлРд-20 |
— |
850 |
— |
|
— |
|
ПлРд-30 |
— |
900 |
— |
|
— |
|
ПлРд-40 |
— |
1 0 0 0 |
— |
|
— |
|
|
|
|
|
|||
ПлИ-10 |
— |
— |
900 |
|
— |
|
ПлИ-20 |
— |
— |
1 0 0 0 |
|
— |
|
ПлИ-30 |
— |
— |
1050 |
|
— |
|
ПлИ-40 |
— |
— |
I 100 |
|
— |
|
ПлРу-10 |
— |
— |
— |
|
900 |
|
ПлРу-20 |
— |
— |
— |
1 150 через 30 мни |
||
ПлРу-30 |
— |
----- - |
— |
1 150 |
» |
3 ч |
ПлРу-40 |
— |
— |
— |
1 150 |
» |
5 ч |
сплава деформируются при изгибе, давая стрелу проги ба 6 мм при напряжении 15 кгс/мм2.
Как следует из табл. 10, родий, иридий и рутений сильно упрочняют платину. С увеличением содержания каждого из легирующих элементов пластичность соот ветственно уменьшается, и для достижения требуемой стрелы прогиба в образце необходимо повышать тем пературу или увеличивать время выдержки.
Установлено, что в системе платина — родий суще ствует зависимость скорости ползучести от состава спла ва, начального напряжения и температуры*. Эта зави симость описывается математической моделью, постро енной для следующих условий: содержание родия в сплаве от 7 до 15%, начальное напряжение от 0,2 до 1,3 кгс/мм2, температура испытания от 1350 до 1500°С. Математическое уравнение, по которому можно рассчи тать скорость ползучести платинородиевого сплава в указанных условиях, имеет вид
|
|
ё-10'2 = 4 , 0 6 + 1 ,41*! + 2 ,ЗЗХ2 — 1,88Х3 + |
||
|
+ |
1 . З б Х Л — 0 .8 2 Х Л — 1,37Х2Х3 — О.ЭІХіХгЛ'з, %/мші |
||
где X t = |
_ 1495 |
X[ — температура испытаний, °C; |
||
— |
— -— ; |
|||
* |
H о в и к |
Ф. С. |
и др. Изв. вузов. Цвети, металлург., 1969, |
|
№ 6 , |
с. 109—115. |
|
122
|
Л'./— 0,75 |
; |
, |
— начальное напряженно, |
, „ |
|
X , |
------0 —gg------ |
X 2 |
кгс/.м.м-; |
|||
|
А'.', — |
1.1 |
. |
, |
|
|
|
------4 ------ |
; |
A3 — содержание родия в сплаве, °о. |
Кроме состава сплава и условий его испытаний на скорость ползучести существенное влияние может ока зывать структурный фактор, в частности размер зерна. На основании исследований* найдена взаимосвязь ско рости ползучести на установившейся стадии при 1300°С платинородиевых сплавов, содержащих от 7 до 10% ро дия, с размерами зерна от 0,4 до 2,8 мм и испытанных с начальным напряжением от 1,0 до 1,3 кгс/мм2. Эта зависимость может быть выражена математической мо делью:
е ■102 = (7,42 + 3 ,90p — 3 ,90p2) + ( — 6,00 + |
10,00р — |
||
— 4,80p2) XL + |
(3,22 |
1,00p — 1, 16p3) X 2, |
?о/мин |
где p — размер зерна, |
мм; Х г — содержание родия в сплаве, % |
||
X* — начальное напряжение, |
кгс/мм2. |
|
Структурный фактор может оказывать существенное влияние на скорость ползучести и долговечность плати новых сплавов. В свою очередь структурный фактор за висит от технологических режимов получения и перера ботки сплавов, что будет особо рассмотрено ниже. Также будет отдельно изложен материал о влиянии среды ис пытаний на характеристики жаропрочности сплавов пла тиновых металлов. Вместе с тем при разработке новых композиций особо важно учитывать влияние состава на ползучесть и долговечность платиновых сплавов.
Зависимость скорости ползучести и долговечности от состава сплавов на основе платины и палладия
При создании сплавов для стеклоплавильных сосу дов выбор металла-основы и легирующих добавок прак тически ограничен элементами платиновой группы и зо лотом**. В качестве основы сплавов могут быть исполь-
■ ? Н о в и к о в И. И. и др. Изіз.- вузов. Цвети, металлург., 1970, № 3, с. 110—113.
** Р ы т в и и Е. И. В кн.: Благородные металлы и их приме нение. Труды института физики металлов Уральского научного цен тра АЛЛ СССР.- Вын. 28. Свердловск, 1971, с. 285—292-.......................
123
зованы платина и палладий, поскольку они обладают хорошими эксплуатационными и технологическими свой ствами, а в качестве легирующих элементов — родий, рутений, иридий и золото. Определяя основу сплавов, необходимо иметь в виду, что с увеличением содержа ния палладия в системе платина — палладий уменьшает ся плотность и существенно снижается стоимость ма териала, но возрастает опасность ухудшения эксплуата ционных показателей, особенно при температурах выше
1375 °С.
Рис. 54. Зависимость времени до разрушения от
состава платино-палладиевых сплавов |
при 1 2 0 0 |
(/), 1300 (2) и 1400 °С (5) и о„ач = 0,5 |
кгс/мм3. |
Зависимость времени до разрушения от состава сплавов системы платина—палладий показана на рис. 54. Эта зависимость характеризуется наличием четко выраженного максимума при температурах 1200 и 1300 °С и слабо выраженного максимума при 1400°С. Следова тельно, максимум жаропрочности, наблюдаемый в об ласти концентраций 20—40% палладия, с повышением температуры постепенно уменьшается. Можно предпо ложить, что образование максимума связано с еще не изученными превращениями, протекающими в области твердых растворов системы платина—палладий. Из дан ных, представленных на рис. 54, следует, что жаропроч ные платинопалладиевые сплавы должны содержать 20—40% палладия. Однако даже в области максималь ных значений долговечность платинопалладиевых спла вов при 1400°С примерно на порядок меньше долговеч ности применяемых в стеклоплавильных сосудах двойных платинородиевых сплавов. Родий является одним из наи более эффективных упрочнителей платиновых сплавов,
124
причем упрочняющие функции родия сохраняются не только при 1400, но и при 1600 °С. Зависимость характе ристик жаропрочности платинородиевых сплавов от со става показана на рис. 55. Родий является особенно ценным легирующим элементом, так как при сплавле нии с родием платина не только становится значительно более прочной при высокой температуре, но и сохраня ет присущее ей высокое сопротивление растворению в расплаве стекла и окислению на воздухе.
В отличие от родия другие возможные легирующие элементы характеризуются высокой скоростью возгонки
Рис. 55. Зависимость установившейся скорости ползучести (/) и времени до разрушения (2) от состава платинородневых сплавов при 1400 (а) и 1600 °С (б) и анач = 0,5 кгс/мм2.
(рутений, иридий) пли повышенной растворимостью в рас плаве стекла (палладий). Однако использование двой ных платинородиевых сплавов не всегда эффективно. Во-первых, эти сплавы состоят из наиболее дефицитных металлов — платины и родия. Поэтому с экономической точки зрения всегда желательно ввести в состав сплава сравнительно дешевые и малодефицитные палладий и рутений. Во-вторых, жаропрочность двойных сплавов не является максимально возможной, и легирование пла тиновых сплавов рутением или иридием может повысить их сопротивление ползучести. Эксплуатационные свой ства платиновых сплавов в условиях работы сосудов можно улучшить дополнительным легированием, напри мер золотом, которое уменьшает смачивание металла стекломассой.
125
Исследования показывают, что жаропрочность трой ных сплавов платины с палладием и родием соизмери ма с жаропрочностью двойных сплавов платины, со держащих 5—10% родия. Важно отметить, что жаро прочность тройных сплавов при 1400°С, как правило, тем выше, чем больше содержание родня.
Рейнахер приводит сведения о длительной 100-часо- вой прочности при 1400°С тройных сплавов платины с родием и палладием*:
Сплав . |
Пл- |
Пл- |
Пл- |
Пл- |
Пл- |
Пл- |
|
Пл- |
|
ПдРд- |
ПдРд- |
ПдРд- |
ПдРд- |
ПдРд- |
ПдРд- Рд-Ю |
||
з ] 00 ч. |
40—20 |
40—10 |
50—20 |
50—10 |
70—10 |
60— |
10 |
|
0,40 |
0,34 |
0,30 |
0,18 |
0,14 |
|
|
0,42 |
|
кгс/мм- . |
0 , 1 2 |
В той же работе обсуждается влияние напряжения на долговечность некоторых тройных сплавов при 1200 °С (табл. 11)*.
Т а б л и ц а 11. |
Долговечность и показатели пластичности |
||||
платинопалладийродневых сплавов при 1200°С |
|||||
и различных начальных напряжениях |
|
||||
Сплав |
Знач’ |
Время до раз |
Относительное |
Относительное |
|
рушения, |
ч |
удлинение, °0 |
сужение, % |
||
|
кгс/мм3 |
|
|
|
|
ПлПдРд-50— 10 |
2 , 0 |
0,23 |
|
2 0 |
44 |
|
1,25 |
1,30 |
|
13 |
40 |
|
0,80 |
7,51 |
|
13 |
40 |
|
0,55 |
37,29 |
|
2 1 |
42 |
|
0,40 |
117,34 |
|
18 |
47 |
ПлПдРд-60— 10 |
1,70 |
0,24 |
|
2 0 |
46 |
|
1 , 2 0 |
0 , 8 8 |
|
2 0 |
45 |
|
1 , 0 0 |
2,28 |
|
2 1 |
43 |
|
0,90 |
3,74 |
|
2 0 |
43 |
|
0,60 |
18,26 |
|
2 1 |
42 |
|
0,40 |
95,83 |
|
2 0 |
43 |
ПлПдРд-70— 10 |
1,70 |
0 , 2 0 |
|
28 |
43 |
|
1 , 0 0 |
1,36 |
|
23 |
43 |
|
0,60 |
8,35 |
|
11 |
39 |
|
0,38 |
64,68 |
|
1 0 |
39 |
|
0,34 |
119,02 |
|
1 0 |
38 |
* R e i n a c h e |
г G., |
«Metall», |
1971, № 7, S. |
740—748. |
126
Приведенные сведения о влиянии палладия и родия на жаропрочность тройных сплавов, в общем, согласу ются с данными другой работы (см. табл. 12*), харак теризующими ползучесть и долговечность аналогичных тройных сплавов при 1350 и 1425°С и начальном напря жении 0,5 кгс/мм2.
Т а б л и ц а 12. Показатели жаропрочности платинопалладийродиевых сплавов при различной температуре и начальном напряжении 0,5 кгс/мм2
|
Время до разрушения, ч |
Скорость ползучести, ?о /мин |
||
Сплав |
при 1350 °С при 1425 "С |
при 1350 СС |
при 1-1*25 °С |
|
|
||||
ПлПдРд-40—5 |
9.1 |
4,9 |
0 , 0 2 1 |
0,053 |
ПлПдРд-60—5 |
3,2 |
1,4 |
0,030 |
0,085 |
ПлПдРд-40— 15 |
15,0 |
5,5 |
0,007 |
0,027 |
ПлПдРд-60— 15 |
6 , 6 |
2,3 |
0,019 |
0,083 |
ПлПдРд-45— 12 |
13,5 |
— |
0,015 |
— |
ПлПдРд-55— 15 |
13,1 |
— |
0,014 |
— |
По данным, представленным в табл. 12, были полу чены математические уравнения, описывающие зависи мость времени до разрушения т (в ч) и скорости пол
зучести е (в %/мин) |
от содержания в сплаве палладия |
№ , %) и родия (Хо, |
%): |
при 1350°С |
|
т= 21,9 — О .ЗбХі-Ь 0,46Х„
е-ІО'2= 0,45 + О.ОбХц — 0,12Xj
при 1425°С
т = 1 0 . 8 — 0 ,1 7 ^ + 0 , 1 1 * 2
ё-102 = 3,1 + 0,22Хг — 0,1 ЭХ2
Обобщенный анализ данных о жаропрочности трой ных сплавов, а также имеющиеся сведения о стеклостой кости сплавов с большим содержанием палладия ука зывают на необходимость на первых порах ограничивать содержание палладия в разрабатываемых сплавах. Кро
* Р ы т в и н Е. И., К у з ь м и и В. М., М е й т и н Ю. В. «’Металловедение и термообработка металлов», 1969, № 2, с. 71 — 72.
127
ме того, при создании новых сплавов необходимо учи тывать, что жаропрочность тройных сплавов системы платина — палладий — родий может быть повышена их дополнительным легированием, например, рутением.
Скорость ползучести сплавов системы платина—пал ладий— родий — рутений была изучена при использова нии статистических методов планирования эксперимента. Первоначально выбранная для исследования область сплавов была ограничена содержанием палладия до 30%, родия — до 15% и рутения — до 10%*. Такой вы бор границ области составов сплавов объясняется сле дующими причинами: 1) увеличение содержания палла дия в сплаве более 30% может привести к снижению жа ропрочности и вызвать интенсивную возгонку сплава и его растворимость в стекломассе при температурах выше 1400 °С; 2) увеличение содержания родия в сплаве бо лее 15% не целесообразно вследствие его высокой стои мости и особой дефицитности; кроме того, при увеличе нии содержания родия ухудшаются технологические ха рактеристики сплавов; 3) рутений при содержании более 10% резко ухудшает технологические характеристики и вызывает ускоренную возгонку сплава при нагреве.
Предварительное рассмотрение диаграмм состояния
двойных систем дало основания предполагать |
наличие |
в системе платина—палладий—родий—рутений |
(в при |
нятой области концентраций легирующих элементов) однородных твердых растворов, предопределяющих плавное изменение свойств с изменением состава спла вов. Поэтому зависимость скорости ползучести от соста ва четырехкомпонентных сплавов может быть описана математической моделью.
Полученные математические уравнения скорости пол зучести (в %/мин) для температур 1300, 1400 и 1500°С при начальном напряжении 0,5 кгс/мм2 справедливы для любого двойного, тройного и четырехкомпонентно го сплава, входящего в пределы концентраций легирую щих элементов рассматриваемой системы платина—пал ладий— родий — рутений. Эти уравнения имеют следу ющий вид:
‘ Н о в и к о в И. И. и др. В кн.: Благородные металлы и их применение. Труды института физики металлов Уральского науч ного центра АН СССР. Вып. 28. Свердловск, 1971, с. 323—326.
128
при 1300°С |
|
lg (è- ІО3) = 1,2304* -f 1,4550Xj + 0,6435* + |
|
+ |
0,1761*, + 2 ,8904*г* 2 — 0,6942*і*з + |
+ |
0,2406*!*, — 1,1874*0* + 1,2734*0* + |
4- 0 ,4 3 4 8 * * — 2 6 ,4 0 5 7 * * * — 2 3 ,5 8 6 6 * * * — |
|
|
— 10,2 6 6 6 * * з * — 7 ,6 7 4 3 * * з * |
при 1400°С |
lg (б - 103) = 1,2304* 4- 1,6532* + 0 ,8 |
7 5 1 * -f |
4- 0 ,6 1 2 8 * 4- 5 ,7 5 6 0 * * 4- 0 ,3 3 5 8 * * + |
|
4- 0 ,6 0 1 2 * * — 0 ,1906*2* — 0 ,3 9 8 4 * 2 * 4 4- |
0 ,4 0 4 6 * * — |
- 1 4 ,0 2 7 7 * * * — 4 ,1 2 1 7 * * * 4 — 9 , 8 5 4 1 * * * - 9 , 9 8 7 3 * * *
при 1500°С
lg (в - ІО3) = 2 ,8 8 6 5 * 4- 2 ,4 5 4 8 * 4- 1,5051* 4-
4- 0 ,6 9 9 0 * 4- 2 ,1 6 0 6 * * — 1 ,7 2 9 6 * * — 2 ,8 5 4 2 * * —
—0 , 9270*2*з — 0,7 8 6 8 * 2 * — 0 ,9 0 7 8 * * — 1 0 , 4 8 2 0 * * * -
—3 , 6 0 0 6 * * * 4 - 1 0 , 5 4 1 1 * * * — 8 ,3 0 1 9 * * * 4
. . . „ |
(рЬ %) — 7 0 * — 9 0 * — 8 5 * |
1 |
|
||
где Хі= |
|
ГШ---------------- |
|
|
|
л 2— |
(Pd, %) |
„ |
(Ru, %) |
„ |
(Rh, %) |
go , |
* — |
10 , |
* — |
15 |
С помощью полученных моделей можно определить скорость ползучести любого сплава в рассмотренной ча сти системы платина — палладий — родий — рутений. На основе расчетов были получены графические зависимо сти логарифма скорости ползучести от состава тройных сплавов платина — палладий — родий (рис. 56) и четвер ных сплавов платина — палладий — родий — рутений
(рис. 57).
В системе платина — палладий-—родий сопротивле ние ползучести сплавов заметно снижается по мере при ближения к платинопалладиевой стороне концентраци онного треугольника. Сравнительно небольшая скорость ползучести наблюдается у тройных сплавов, содержащих 6—9% родия и 15% палладия. При легировании тройных сплавов рутением их сопротивление ползучести заметно возрастает. Скорость ползучести ряда тройных и четвер ных сплавов находится на уровне скорости ползучести
9—2404 |
129 |
применяемых в стеклоплавильных сосудах двойных пла тинородиевых сплавов или несколько ниже ее.
На основе рассматриваемых зависимостей скорости ползучести от состава сплавов платина — палладий — ро-
Рпс. .56. Зависимость логариф
ма скорости ползучести (е • 103) от состава сплавов системы платина — палладий — родий при 1300 (а), 1400 (б) и 1500°С (в) и стнач = 0,5 кгс/мм2 (%/мин).
дий — рутений были определены области оптимальных составов и разработаны промышленные сплавы для стеклоплавильных сосудов. С этой целью автором и Кузьминым были уточнены характеристики жаропроч ности тройных сплавов платины с 20—30% палладия и 5—15% родия и выбраны оптимальные составы спла-
а
Xz
Рис. 57. Зависимость логарифма скорости пол
зучести (е -103) от сос тава сплавов в одном из сечений системы пла тина — палладии — ро дий—рутений при 1300 (а), 1400 (б) и 1500 РС (в)
и сгнач = 0,5 кгс/мм2 (%/мин).