книги из ГПНТБ / Расчеты и анализ режимов работы сетей учеб. пособие
.pdfЗадача 1-12
На подстанции предполагается установить два автотранс форматора типа АТДЦТН-200000/220/110. Каталожные дан ные каждого автотрансформатора приведены в табл. 1-2.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
1-2 |
||
Номинальное напря |
|
и к, |
% |
|
ЛРк.з- |
кВт |
др х.х,’ |
|
|
|||
жение обмоток, |
кВ |
|
|
|
|
К .х -% |
||||||
вн |
сн |
нн |
в-с в-н с-н |
в-с в-н |
с-н |
кВт |
|
|
||||
|
|
|
||||||||||
230 |
121 |
6,6; |
11; |
11 |
32 |
20 |
430 |
360 |
320 |
125 |
|
0,5 |
|
|
13,8; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
38,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В этой.таблице потери к. з. между парами обмоток отнесены
кноминальной мощности менее мощной обмотки, величины напряжений к. з. отнесены к номинальной мощности авто
трансформатора. Мощность обмотки низшего напряжения составляет 50% номинальной мощности автотрансформа тора.
Т р е б у е т с я определить параметры схемы замещения двух параллельно работающих автотрансформаторов.
Решение. Вычисляем суммарные индуктивные сопротив ления последовательно соединенных ветвей схемы замеще ния двух автотрансформаторов
Xi2 = Хв-С = |
11 |
2302 |
14,55 |
Ом; |
|||
100 |
2-200 |
||||||
Х13 = |
х в -н |
|
32 |
2302 |
= 42,4 |
Ом; |
|
|
|
|
100 |
2-200 |
|
|
|
Х23 = |
Хс-Н |
|
20 |
2302 |
26,5 |
Ом |
|
— |
100 |
2-200 |
|||||
|
|
|
|
и находим искомые индуктивные сопротивления трех ветвей схемы замещения
хг = |
14,55 |
+ 4 2 ,4 - 2 6 ,5 |
. - „ |
„ |
|
--------—g--------- |
— = 15,3 Ом; |
||||
14,55 + 2 6 ,5 - 4 2 ,4 |
„ |
„ |
|||
х2= ------- |
1— s---------— = |
— 0,67 Ом; |
|||
|
42,4 + |
2 6 ,5 - 1 4 ,5 5 |
— 2/,2 |
„ |
|
Х3= — — ---- |
л------- |
1— |
Ом. |
28
Определяем потери к. з ., отнесенные к каждой ветви схемы замещения одного автотрансформатора и приведен ные к его номинальной мощности
430 + |
J ^ |
> |
АРК. з 1 — АРк. з в ----------- |
g—:------- |
= 295 кВт; |
4 3 0 + |
“ Ь |
» |
АРк. з 2 АРкзС------------ |
2 ~!------- |
= 135 кВт; |
-ggO+a320__43Q |
||
АРк. з з “ АРк. з н —----——g---------- |
=1145 кВт |
и находим искомые активные сопротивления схемы замеще ния автотрансформаторов
г, = |
295 |
2302 •103 |
295 •2302 |
|
= 0,195 Ом; |
|
2 |
200 ООО2 |
2 •2002 •103 |
|
|
|
135 |
2302 •103 |
135 ■2302 |
= 0,0895 Ом; |
|
|
2 |
200 ООО2 ~ |
- 2002 •103 |
||
|
|
|
|||
|
1145 |
2302 •103 |
1145-2302 |
|
= 0,758 Ом. |
|
|
200 ООО2 |
2 •2002 • 103 |
|
Вычисляем потери х. х. двух параллельно работающих автотрансформаторов:
АРХ. х + / AQX. х = 2 (0 ,125 + / -М 200) =
= 0 ,2 5 0 + /2,0 М В-А .
Задача 1-13
На рис. 1-13 показана принципиальная схема электро передачи 220 кВ, содержащей две одноцепные линии длиной
200 км с проводами АСО-400 и понижающую подстанцию с двумя автотрансформаторами мощностью по 120 МВ- А
29
каждый. Погонные параметры линии электропередачи со
ставляют: г0 = 0,080 Ом/км, х0 = 0,411 Ом/км, |
Ь0 = |
2,76х |
||||||
X 10 е 1/(Ом-км). Полные сопротивления схемы замещения |
||||||||
одного автотрансформатора |
найдены равными: ZB = |
Z1 — |
||||||
= |
1,11 |
+ /48,75 |
Ом; |
Zc = |
Z2 — 0,41 — /6,25 |
Ом; |
ZH = |
|
= |
Z3 = |
3,67 + |
/111,2 |
Ом, |
потери х. х. одного автотранс |
|||
форматора равны |
АР х х + |
/AQx. х = 0,150 + |
/3,6 МВ-А. |
|||||
|
Т р е б у е т с я |
составить схему замещения |
всей элект |
|||||
ропередачи в целом и вычислить ее параметры. |
|
|||||||
|
Решение. Схема |
замещения рассматриваемой электро |
передачи содержит схемы замещения линии и трехобмоточ ного автотрансформатора. Для параметров схемы замеще ния двухцепной линии имеем:
/■= -• 0 ,0 8 0 -2 0 0 = 8 Ом;
*= ^•0,411 -200 = 41,1 Ом;
у= у •2,76 •10-6 •2 ■200 = 552 •10~6 1/Ом;
зарядная мощность двухцепной линии, определяемая поло виной ее емкостной проводимости, равна:
= 2202 •552 •10“®= 26,7 Мвар.
Параметры схемы замещения двух автотрансформаторов равны:
Z1 = 0,55 + /24,38 Ом; Za = 0,21 -/ 3 ,1 3 Ом;
Z3 = 1,84 + 55,63 Ом; ЛДХ. х + / AQX х = 0,30 + /7,20 МВ •А.
Схема замещения электропередачи с найденными пара метрами показана на рис. 1-14. Для большинства расчетов
режимов электропередачи эта схема может быть упрощена при пренебрежении относительно малой величины А/Д х
30
и малым отрицательным индуктивным сопротивлением в од ном луче схемы замещения автотрансформатора.
Суммируя алгебраически индуктивную составляющую
потерь х. х. автотрансформаторов изарядную мощность, мож но получить: /Qx х - jQi = / (7,20 - 26,7) = — /19,5 Мвар;
этой мощности отвечает эквивалентная проводимость
F = " W ==/40310' в 1/Ом.
Упрощенная схема замещения электропередачи приве дена на рис. 1-15.
Задача 1-14
На рис. 1-16 показана схема участка электрической сети, номинальное напряжение которой ПО кВ.
Двухцепная линия Л 1 длиной 25 км выполнена проводом марки АС-120, линия Л2 имеет длину 25 км и выполнена проводом марки АС-95, протяженность линии ЛЗ также со
31
ставляет 25 км, эта линия выполнена проводом АС-70. Параметры линий указаны в табл. 1-3.
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1-3 |
|
Го |
х 0 |
V io " , |
|
Л |
|
|
|
|
|
|
X |
1/Ом |
Параметры |
Ом/км |
!/(Ом-км) |
Ом |
|
||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||
Л1 |
0,27 |
0,4 |
2,69 |
3,36 |
5 |
134,4 |
Л2 |
0,33 |
0,4 |
2,65 |
8,25 |
10 |
66,2 |
ЛЗ |
0,45 |
0,4 |
2,54 |
11,2 |
10 |
63,5 |
На п/ст. 1 установлены два трансформатора старого вы пуска мощностью по 10 МВ-А каждый. Трансформаторы
имеют |
следующие параметры: |
АР х х = 26 кВт; |
АР к 3 = |
= 74 |
кВт, UK = 10,5%, /х х = |
1,5%. Мощность |
нагрузки |
на шинах вторичного напряжения равна 15 + /11,25 МВ-А. Т р е б у е т с я определить расчетную нагрузку п/ст. 1 при: а) отсутствии на ней компенсирующих устройств; б) установке конденсаторов, улучшающих коэффициент
мощности нагрузки до 0,92.
Решение, а) Схема замещения рассматриваемого участка сети, прилегающего к п/ст. /, имеет вид, показанный на
Рис. 1-17.
рис. 1-17, а. Эта схема показывает, что искомая расчетная нагрузка имеет своими составляющими:
1. Мощность нагрузки п/ст. /, равную Sal = 15 ф
Ф/11,25 МВ-А.
2.Потери активной и реактивной мощности в двух трансформаторах п/ст. 1 .
3.Половину реактивной мощности, генерируемой ли ниями Л1, Л2, ЛЗ.
32
Поскольку SHl = |5 Hl | = /1 5 2+ 11,252 = 18,75 MB-А, то ДРт = у -7 4 ( - ^ - ) 2 + 2 -26= 130,1+52 =
= 182,1 кВтя«0,18 МВт;
AQr = j ' W ' - ^ |
+ 2 ' W |
1 0 = 1 ’ 8 5+ 0 >3 = 2 ’ 1 5 MBaP- |
|
Суммарная реактивная мощность, генерируемая линия |
|||
ми Л1, Л2, ЛЗ, составляет: |
|
||
Qcs = |
ПО2 |
(134,4+ |
66,2 + 63,5) - 10-® = |
= |
ПО2 |
-264,1 •10"® = 3,20 Мвар, |
следовательно, искомая расчетная мощность п/ст. 1 равна:
S j = 15 + 0,18 + / (11,25 + |
2,15 — 0,5 •3,20) = |
= 15,18 + /11,8 |
МВ •А. |
Окончательно расчетная схема сети имеет вид, приведен
ный на рис. 1-17, б. |
|
б) При установке на п/ст. 1 конденсаторов мощность |
|
нагрузки будет |
равна: |
5 Н1к= 15 + |
/15 tg (arccos 0,92) = 1 5 + /15-0,426 = |
|
= 15 + /6,39 M B -А, |
или 5 н1к = 16,3 |
МВ-А. |
Потери активной и реактивной мощности в двух транс форматорах составляют:
АРТ = 1 |
-74- ( - ^ ) 2 + 2- 26 = 98,3 + 52 = |
|
= 150,3 кВт «а 0,15 МВт; |
AQx= i ' - Ш ' Т |
+ 2 ■-щ- ■Ю= 1,39 + 0,3 = 1,69 Мвар. |
Реактивная мощность, генерируемая линиями Л1, Л2, ЛЗ, остается прежней.
Таким образом, расчетная нагрузка п/ст. 1 определяется
как
5 1к= 1 5 + 0 ,1 5 + / (6,39+ 1,69— 1,6) = 15,15+ /6,48 М В-А .
Следовательно, при установке на п/ст. 1 компенсирую щих устройств в виде конденсаторов схема замещения сети (рис. 1-17, б) остается прежней, но уменьшаются активная и реактивная составляющие расчетной нагрузки в резуль тате снижения потока реактивной мощности.
2 Анисимова Н. Д. и др. |
33 |
Задача 1-15
На подстанции, от которой получает питание промыш ленный район, установлены два трансформатора типа ТДН мощностью по 10 МВ-А и номинальным коэффициентом трансформации 115/11 кВ. Максимальная нагрузка под станции составляет 12 МВт, годовой график нагрузки по продолжительности показан на рис. 1-18.
Т р е б у е т с я определить потери энергии в трансфор маторах и стоимость потерянной энергии для двух случаев: 1) оба трансформатора несут общую нагрузку в течение года; 2) при нагрузке, составляющей 40% наибольшей, один трансформатор отключается. При решении задачи коэффи циент мощности принять неизменным в течение года и рав ным 0,9, стоимость потерянной энергии считать равной
b= 1,0 коп/(кВт-ч).
%Ри
100
80
60
40
20
_______ I________I________I________I__ L
0 |
2000 4000 6000 8000 Ч |
Рис. 1-18.
Решение. В соответствии с ГОСТ 12965-67 для каждого трансформатора, установленного на подстанции, ДР х х = = 18 кВт, АРк з = 60 кВт. При максимальной нагрузке подстанции S = 12/0,9 = 13,35 МВ-А и работе двух транс форматоров потери активной мощности в обмотках состав ляют:
ДЯМ= ~ ■60 [ Щ г ] = 53-5 кВт-
При нагрузке 40% наибольшей потери активной мощ ности в обмотках двух трансформаторов равны:
д р м= 1 . 6 0 ( М _ ^ ) 2 = 8)56кВТ)
потери мощности в обмотке одного трансформатора
ДРМ= 2 -8,56 = 17,1 кВт.
34
Вычислим потери энергии при работе двух трансформа торов в течение года:
ДЛТ = 53,5 •2 000 + 8,56 •6 760 + 2 •18 •8 760 =
= (107 + 58 + 316) •Ю3 = 481 ■103 кВт-ч.
Энергия, которую получают потребители за год,
Л = (12-2000 + 0,4- 12-6760)- 103 = (24 + 32,5)- 106 =
= 5 6 ,5 -106 кВт-ч,
поэтому при работе двух трансформаторов в течение года
ДЛТ = |
длт |
1ЛЛ_ |
481 ' 103 •100 |
0,85270- |
А |
|
56,5-10* |
||
|
|
|
Стоимость потерянной энергии в этом случае
Иаа = 481 •103 - 1,0 = 481 ■103 коп = 4,81 тыс. руб.
При отключении одного из трансформаторов в режиме сниженной нагрузки суммарные потери энергии за год составляют:
ДЛТ = 53,5 -2 0 0 0 + 1 7 ,1 -6760 + 2- 1 8 -2 0 0 0 + 18-6760 =
= (107+ 115,8 + 7 2 + 122)-103 = 416,8 •103 кВт-ч
или
ДЛТ — |
416,8- 103 - 100 |
0,7470- |
* |
56,5 ■10“ |
|
Стоимость потерянной энергии
Иаа = 416,8 •103 ■1,0 = 416,8 •103 коп = 4,17 тыс. руб.
Таким образом, отключение одного из трансформаторов в режиме сниженной нагрузки приводит к годовой экономии в
ДТ/дл = 4,81 — 4,17 = 0,64 тыс. руб.
Задача 1-16
На заводской подстанции работают параллельно два трансформатора типа TiM мощностью 750 и 320 кВ-А с но минальными коэффициентами трансформации 6/0,4 кВ. Нагрузка подстанции составляет 800 кВт при cos срн = 0,8.
Т р е б у е т с я |
найти нагрузку каждого трансформа |
тора, когда 1) на |
стороне высшего напряжения обоих |
2 * |
35 |
трансформаторов установлены одинаковые ответвления 6 кВ; 2) на стороне высшего напряжения трансформатора 320 кВ - А установлено ответвление 6,3 кВ, а на трансформа
торе 750 |
кВ-А — 6 кВ. |
Решение. Для трансформатора мощностью 320 кВ-А |
|
з = |
6,2 кВт, UK — 5,5% , для трансформатора 750 кВ-А |
ДДк.з = |
12 кВт, UK = 5,5% . |
Сопротивления трансформаторов, приведенные к напря |
|
жению 6 |
кВ, составляют: |
и, следовательно,
Zo,32 — 2,18 + /6,2 = 6,55 / 7 0 ,6 ° Ом;
2 0.75 = 0,77 + /2,64 = 2 ,7 5 / 7 3 ,7 ° Ом.
Схема замещения двух параллельно работающих транс
форматоров, имеющих одинаковые коэффициенты трансфор мации, показана на рис. 1-19.
2,18+Jв,га
Д*х,х *J2Qx.x
Рис. 1-19.
Суммарная нагрузка трансформаторов составляет:
Д'н — 800 + / -Q-g- •0,6 = 800 -f- /600 кВ •А =
— 1 0 0 0 / 36,9° кВ -А ,
36
поэтому в соответствии со схемой замещения нагрузка ка ждого трансформатора определяется равной
|
1 000 /3 6 ,9 ° |
•2,75 |
/7 3 ,7 ° |
1 000 /3 6 ,9 |
° •2,75 /7 3 ,7 ° |
°'32 |
2,18 + 0,77 + |
/(6 ,2 |
+ 2,64) ~ |
9,30 |
/ 7 1 ,5 ° ' |
= 296 / 39,1° — 230,0 + /187 кВ -А ;
^0,75 — |
1 000 /3 6 ,9 ° |
•6,55 /7 0 ,6 ° |
= 705 / 36,0° = |
|
9,30 /7 1 ,5 ° |
||||
|
|
= 570 +/413 кВ -А ,
или по отношению к номинальной мощности соответствую щего трансформатора
|
296100 |
92,5% ; |
|
^0,32 — 320 |
|||
■ $ 0 .7 5 — |
705• 100 |
94,0% . |
|
750 |
|||
|
|
Следовательно, трансформаторы загружены практически одинаково. Загрузка отвечает предположению о распределе нии нагрузки пропорционально номинальной мощности трансформаторов. Для того чтобы убедиться в справедли вости такого заключения, выполним следующие расчеты:
■S„.„ = |
I 000 |
:к, |
= 299 кВ ■А; |
||
5 » .»“ |
1 0 0 0 Ж ? Т 6 0 “ |
701 «В А> |
|||
ИЛИ |
|
299 •100 |
|
|
|
5 |
„ - |
- |
930 0 ,05 °//о •> |
||
|
|||||
°0,32 |
320 |
||||
* |
|
|
|
||
°0,75 |
701 •100 |
—QQ 5 0 / |
|||
750 |
|
C7U,U /0 . |
|||
* |
|
|
|
Для определения загрузки трансформаторов при раз личающихся коэффициентах трансформации обратимся к схеме замещения, показанной на рис. 1-20. В эту схему введены идеальные трансформаторы, характеризующие маг нитную связь между обмотками реальных трансформаторов. На схеме указаны напряжения на зажимах низшего напря жения каждого трансформатора в режиме холостого хода. Нетрудно видеть, что при параллельной работе трансформа торов, т. е. при электрической связи между их обмотками соответственно высшего и низшего напряжения различие
37