книги из ГПНТБ / Расчеты и анализ режимов работы сетей учеб. пособие
.pdfПо Де° и суммарной длине ветвей контура I I находим уравнительный ток, который накладываем на принятое токораспределение:
|
■(1 |
|
Де:?' |
14 000 |
33 |
А. |
|
|
|
|
ур |
|
2/* |
420 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
С |
учетом этого тока, направление которого совпадает |
|||||||
с направлением обхода |
контура II, получим значения то |
|||||||
ков / 1 |
и /2, а также неуравновешенных э. д. с. |
для первого |
||||||
приближения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/(1) = |
150 |
А; |
/0) = 2 0 0 — 3 3 = |
167 |
А; |
||
Де<‘>= |
150 •80 + |
(150 — 150) •100 - (450 - |
150 - |
167) •200 = |
||||
|
|
|
|
= — 14 600; |
|
|
|
|
де(1) = (450 — 150 — 167) - 200 — (167 — 100) - 100 — |
||||||||
|
|
- |
167-120 = — 100. |
|
|
|
Затем определяем уравнительный ток по неуравновешен ной э. д. с. первого контура и накладываем его на токорас пределение первого приближения
^ур — |
Де',11 |
14 600 |
38 А, |
|
2/i |
380 |
|||
|
|
|||
/(2) = 150 + 3 8 = |
188 А; /<2> = 167 А , |
Де<2>= 188 •80 + (188 — 150) ■100 — (450 — 188 —
- 167)-200 = - 6 0 ;
Ae*2) = (450 — 188 — 167) •200 — (167 — 100) •100 —
- 167120 = — 7 740.
Далее расчет продолжается таким же образом, его ре зультаты представлены в табл. 2-5.
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
2-5 |
||
№ |
А |
/ 2, А |
А е , |
Де2 |
|
|
|
приближений |
' ур* |
А |
|||||
|
|
|
|
||||
0 |
150 |
200 |
—8 000 |
— 14 000 |
|
|
|
1 |
150 |
167 |
— 14 600 |
— 100 |
33 |
|
|
2 |
188 |
167 |
—60 |
—7 740 |
38 |
|
|
3 |
188 |
149 |
—3 760 |
— 180 |
18 |
|
|
4 |
198 |
149 |
—60 |
—2 180 |
10 |
|
|
5 |
198 |
144 |
—960 |
—80 |
5 |
|
|
б |
200 |
144 |
—200 |
—480 |
2 |
|
119
Результаты шестого приближения можно принять за окончательные, поскольку значения неуравновешенных
э. д. с. весьма малы. Так,
1SO
в седьмом приближении уравнительный ток полу чился бы равным
ri7)_ 480 = 1 А,
ур— 420
что изменило бы ток /2 все го на 0,7% .
Найденное распределе ние токов указано на рис. 2-58. Следует заметить, что число операций при таком способе расчета опреде ляется тем, насколько удач
Рис. 2-58. но выбрано нулевое при ближение. В данной задаче оно выбрано намеренно далеким от истинного, с тем чтобы
нагляднее продемонстрировать методику расчета.
Задача 2-29
Участок кольцевой сети состоит из линий 220 и ПО кВ, связанных между собой трансформаторами 77 и Т2, и питается в точке А (рис. 2-59).
220кВ а
Сопротивления отдельных участков линий и трансформа торов, приведенные к ступени 220 кВ, в соответствии со схемой замещения рис. 2-60 составляют: Zx — 4 + /40 Ом;
120
Z2 = |
6 + |
/50 |
Ом; |
Z3 = 39 + |
/75 |
Ом; Z4 = |
38 + /80 Ом; |
||
ZTl = |
2 + |
/120 Ом, |
ZT2 |
= 1 |
+ |
/25 Ом. |
|
||
Нагрузки: |
_ Sa = |
50 + |
/30 |
MB-A, |
Sb = 150 + |
+ /100 M B-A, Sc — 30 + /10 M B -А, коэффициенты транс
формации: |
|
*7 1 = 231/110, |
* Г2 = 209/110. |
Т р е б у е т с я найти потокораспределение в сети без учета потерь мощности. Потерями в стали трансформаторов можно пренебречь.
Решение. Составим схему замещения рассматриваемой сети так, как это показано на рис. 2-60, а, б. Определим вначале потокораспределение без учета различия в коэф фициентах трансформации трансформаторов 77 и Т2.
Потоки мощности на головных участках
а |
( 3 0 + / 1 0 ) • ( 4 0 — / 2 0 0 ) + ( 1 |
5 0 + / 1 0 0 ) • ( 8 0 - / 3 0 0 ) + |
|||||
^Аа~ |
9 0 |
- / 3 |
9 |
0 |
|
|
|
|
— |
± ( 5 0 + / 3 ° ) • ( 8 6 ^ / 3 5 0 ) = |
( 7 4 + |
/ П 4 |
М В А ; |
||
|
£ |
( 5 0 + / 3 0 ) • ( 4 - / 4 0 ) + |
( 1 5 0 + / 1 0 0 ) • ( 1 0 - |
/ 9 0 ) + |
|||
|
^Ac~ |
9 0 |
- / 3 |
9 |
0 |
|
|
|
— |
.+ ( 3 0 + / 1 0 ) • ( 5 0 — / 1 9 0 ) = 5 g |
у 2 б М В • А . |
121
Сумма найденных потоков мощности головных участков равна сумме нагрузок:
5 л«+ 5 л с= 174 + /114 + 56 + /26 = 230 + /140 МВ •А.
Определим уравнительный поток мощности, обусловлен ный различием в коэффициентах трансформации трансфор маторов Т1 и Т2 (рис. 2-60, в).
Дополнительная э. д. с.
Ав = |
Uaou |
- 1) = 220 ( - § f |
- 1) |
= - 20,9 |
кВ. |
Уравнительная |
мощность |
|
|
|
|
5 УР = - ^ |
^ н°м = |
- 9 о ? | 9 о 220 = |
- 2 , |
5 8 -/ 1 1 ,2 |
МВ ■А. |
Накладывая уравнительную мощность на найденное ра нее потокораспределение, получаем новые значения пото ков мощности головных участков:
5ла = 174 + /114 —2,58 — /11,2 |
171 + /103 М В-А; |
5 Лс= 56 + /26 + 2,58 + /11,2 |
59 + /37 МВ •А. |
Глава т ретья
ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДОВ МАТРИЧНОЙ АЛГЕБРЫ К РАСЧЕТУ РЕЖИМОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ
Задачи, рассмотренные в этой главе, показывают воз можность применения методов матричной алгебры к расчету установившихся рабочих режимов сетей электрических систем. Эти методы позволяют унифицировать введение в расчет исходных параметров элементов электрических сетей и взаимную связь между ними, что особенно важно при выполнении расчетов с помощью ЦВМ, которые ши роко используются для проектирования и в условиях эк сплуатации электрических систем. Иллюстрированные в данной главе методы расчетов режимов электрических сетей в основном касаются случаев, когда нагрузки заданы токами, определенными по известным мощностям. Поэтому режим сети определяет токораспределение, которое нахо дится по известным параметрам схемы сети и токам нагрузок.
122
При решении задач используются теоретические положе ния и соотношения, приведенные в [Л. 1,2].
В связи с тем что расчет режимов сетей методами матрич ной алгебры предполагает определение токораспределения, т. е. нахождение в матричной форме токов ветвей, то в виде матриц записывается совокупность токов, напряжений, параметры элементов сети и связь между ними, отвечающая конфигурации сети. Связь между всеми этими матрицами устанавливается на основе уравнений первого и второго законов Кирхгофа. При этом уравнения первого закона Кирхгофа записываются для всех узлов схемы сети, кроме балансирующего, а второго закона Кирхгофа — для всех независимых контуров схемы.
На конкретных примерах, излагаемых здесь, показано, как после нахождения токораспределения (матриц токов
вветвях), напряжений в узлах и матрицы падений напря жения в ветвях схемы определить потокораспределение в ней, потери мощности в ветвях, наибольшую потерю напряжения
всети, т. е. довести расчет до результатов, которые полу чаются в случае применения методов расчета режима, изло
женных в гл. 2.
Задача 3-1
Для электрической сети, схема которой показана на рис. 3-1, составить первую и вторую матрицы соединений (инциденций), принимая в качестве балансирующего узел Л.
Решение. Составляем схему соединений ветвей сети, ну меруем ее ветви, принимаем направление ветвей и направ ления обхода контуров (рис. 3-2).
123
Первая матрица инциденций получается при балансирую щем узле А в виде
|
- 1 |
0 |
0 |
1 |
0 |
|
м = |
0 |
- 1 |
0 |
— 1 |
1 |
|
|
0 |
0 |
— 1 |
0 |
- 1 |
|
Вторая матрица инциденций при направлениях обхода |
||||||
контуров I и I I |
запишется в виде |
|
|
|||
N = |
- 1 |
1 |
0 |
- 1 |
0|| |
|
0 |
— 1 |
1 |
0 |
— 1 1 |
||
|
Задача 3-2*
Н а й т и токи в ветвях разомкнутой электрической сети, схема которой показана на рис. 3-3, используя матричную
гь форму записи первого закона Кирхгофа и принимая матри цу токов нагрузок равной
с |
10 |
iy = 10+/5
5 +/5
Решение. Для первого закона Кирхгофа имеем:
Mi = j .
В рассматриваемом случае разомкнутой сети первая матрица инциденций — квадратная
— 1 |
1 |
1 |
0 |
— 1 |
0 |
0 |
0 |
- 1 |
и неособенная, поскольку ее определитель не равен нулю. Следовательно, для матрицы М может быть получена обрат ная матрица Мр1.
Из уравнения первого закона Кирхгофа можно получить:
* Матричная форма записи применена здесь в учебных целях. Очевидно, что данная задача элементарно может быть решена без матричной формы записи.
124
Зная Мр, найдем обратную матрицу Мр1:
|
^ 22^ 23 |
^ 12^ 13 |
Д]2Дхз |
|
-432^33 |
А32^33 |
^ 22^ 23 |
Мй |
^ 21^ 23 |
+ 1 + 3 |
Д ц Д г з |
Д 31Д 3З |
|
Д21Д23 |
|
|
Д 31ДЗЗ |
||
|
^ 21^ 22 |
А и А 12 |
А ц А п |
|
^ 31^ 32 |
Д 31Д 32 |
A 2JД22 |
D — AuA22As |
п А 2зА31 + Д х з Д г + 32 - |
- + |
Д |
А |
|
|
3 22 |
ЛгзДзг^ц АяяАЗЗЛ112^А121
— 1 о
О
О
м р- ‘ =
DО
О
о
— 1 ( - 1 М - 1 ) = — 1;
1 |
1 |
1 |
1 |
0 |
— 1 |
— 1 |
0 |
— 1 |
1 |
— 1 |
1 |
0 |
— 1 |
0 |
0 |
— 1 |
1 |
— 1 |
1 |
0 |
0 |
0 |
— 1 |
|
|
0 |
0 |
-1 |
|
Следовательно, |
|
|
|
|
|
|
—1 |
—1 |
—1 |
10 |
|
1 = — |
0 |
- 1 |
0 |
ю + /5 |
|
|
0 |
0 |
—1 |
5 + /5 |
|
—10 - 1 0 |
—/5 |
- 5 |
- / 5 |
25 + /10 |
|
—10 |
- / 5 |
|
= |
Ю + /5 |
|
- 5 |
- / 5 |
|
|
5 + /5 |
|
|
|
Задача |
3-3 |
|
|
Т р е б у е т с я |
найти узловые напряжения и токорас- |
пределение в схеме, показанной на рис. 3-4, методом узло вых напряжений. При решении задачи за балансирующий и базисный узел принять узел А, считая Uа = UQ= 10.
125
Сопротивления ветвей схемы равны:
2 в1 = 1; ZB2 = 2; ZB3 = 1 ; ZB4 = 4; ZBs = 4
(номера ветвей указаны в кружочках рис. 3-4).
Решение. Поскольку в схе ме отсутствуют э. д. с. вет вей, то для определения узло вых напряжений используется матричное уравнение
UA= (MZB’IVi;)-1j ,
откуда при совмещении ба лансирующего и базисного узлов (М = М') следует:
Uy= U 0+ (MZB1M ,)-1j .
Составим матрицу сопро тивлений ветвей схемы
Z„ =
Эта матрица имеет диагональную форму, поэтому
1
0,5
г ~ х= y b =
0,25
0,25
Составим матрицы М и JV\t при учете предварительно намеченного направления ветвей (рис. 3-5):
|
|
|
|
|
|
|
|
— 1 |
0 |
0 |
—1 |
0 |
0 |
1 |
0 |
|
|
|
0 |
-1 |
0 |
М = 0 |
— 1 0 |
—1 |
—1 |
; |
м |
; = |
0 |
0 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
||
0 |
0 |
—1 |
0 |
1 |
|
|
|
1 |
—1 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
— 1 |
1 |
126
Найдем произведение матриц MZb1
|
|
|
|
|
1 |
— 1 |
0 |
0 |
1 |
0 |
|
M Z71= 0 |
— 1 |
0 |
- 1 |
- 1 |
|
0 |
0 |
— 1 |
0 |
1 |
|
|
— 1 |
0 |
0 |
0,25 |
0 |
|
0 |
—0,5 |
0 —0,25 |
-0,25 |
|
|
0 |
0 — 1 |
0 |
0,25 |
Находим матрицу узловых проводимостей
2 Г 1= Y = M Z ~
=
— 1 О
— 1 |
0 |
0 |
0,25 |
0 |
|
0 |
-1 |
|
0 |
—0,5 |
0 --0,25 --0,25 |
X |
0 |
0 |
|||
0 |
0 - -1 |
0 |
0,25 |
|
1 |
— 1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
— 1 |
|
1+0,25 |
|
—0,25 |
|
|
|
0 |
|
= |
—0,25 |
0,5 |
+0,25 |
+0,25 |
—0,25 |
|||
|
0 |
|
|
—0,25 |
|
|
1+0,25 |
|
|
|
1,25 |
—0,25 |
0 |
|
|
||
|
|
—0,25 |
1,0 |
—0,25 |
|
|
||
|
|
0 |
|
—0,25 |
1,25 |
|
|
Матрица узловых проводимостей может быть составлена без выполнения операций умножения матриц М/( Z, и М непосредственно по графу сети с учетом проводимостей его ветвей. При этом в случае совмещения базисного и баланси рующих узлов справедливо правило: на главной диагонали
матрицы Y располагаются элементы, представляющие собой сумму проводимостей ветвей, связанных с узлом схемы, которому отвечает данный элемент главной диагонали;
другими элементами матрицы Y являются взятые с обрат ными знаками проводимости ветвей между узлами, которым отвечают соответствующие строки и столбцы матрицы.
Нетрудно видеть, что матрица Y, полученная в данной задаче, построена именно по такому правилу..
127
Зная матрицу V, найдем обратную ей матрицу Z, исполь зуя соотношение
|
Z = Y |
А |
* |
|
|
D A U(t) |
■ |
Вычислим предварительно определитель |
|||
1,25 |
—0,25 |
0 |
|
D = —0,25 |
1 |
—0,25 |
1,25-1 •1 ,2 5 - |
0 |
—0,25 |
1,25 |
|
-(— 0,25) (— 0,25) - 1 ,2 5 - (— 0,25) (— 0,25) •1,25 =
=1,562 - 0,0782 - 0,0782 = 1,406.
Для матрицы третьего порядка |
|
|
|
||||||
|
|
|
Л22 Л23 |
|
Л21 |
Л23 |
Л21 |
422 |
|
|
|
|
Л32 |
Л33 |
|
Л31 |
Л33 |
л 31 |
Л32 |
= |
Y * 1 = |
1 |
Л12 |
Л13 |
|
Л„ |
Л13 |
Лц |
Л12 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
D |
Л32 |
Лзз |
|
Лз] |
Л33 |
Л31 |
Л32 |
|
|
|
Л12 |
Л13 |
|
Ли |
Л13 |
Лц |
Л12 |
|
|
|
Л22 |
Л23 |
|
Л21 |
Л23 |
Л21 Л22 |
|
|
|
|
1 , 0 —0,25 |
— 0,25 |
—0,25 |
|
|||
|
|
|
— 0,25 |
1 ,25 |
|
0 |
1,25 |
|
|
|
1 |
|
— 0,25 |
0 |
|
|
1,25 |
0 |
' |
— |
1,406 |
|
— 0,25 |
1,25 |
|
0 |
1,25 |
||
|
|
|
|||||||
|
|
|
— 0,25 |
0 |
|
|
1,25 |
0 |
|
|
|
|
1 . 0 |
- 0 ,2 5 |
—0,25 |
—0,25 |
|
||
|
|
|
— 0,25 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
- 0 ,2 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,25 |
—0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
- 0 ,2 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,25 |
—0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
—0,25 |
|
1,0 |
|
|
|
* Здесь, так же как и в задаче 3-6, применен один из возможных
способов вычисления обратной матрицы. В линейной алгебре имеются и другие методы.
128