книги из ГПНТБ / Рыбаков, К. В. Фильтрация авиационных топлив
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
64 |
||
|
Экспериментальные и расчетные значения q для методов |
|
|
|
|||||||
|
|
и графического |
корригирования |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Количество фильтрата, |
м'/м1 |
|
Ошибка, % |
|
||||
Содержа |
|
|
|
расч гтное |
|
|
|
|
|
|
|
ние загряз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Графичес |
|
нений в |
Закупоривание пор |
экспери |
Графичес |
Графичес |
|
||||||
топливе, |
|
|
менталь |
Графичес |
кого |
кор |
кий метод |
кое корри |
|||
% |
|
|
ное |
гирование |
|||||||
|
|
кий метод |
ригирова |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
ния |
|
|
|
|
|
|
,030 |
Полное |
1,94 |
2,44 |
0,568 |
|
12,5 |
|
70,6 |
|
||
|
Постепенное . . . |
1,94 |
1,67 |
2,28 |
|
14,0 |
|
11,8 |
|
||
|
Промежуточное |
1,94 |
2,15 |
2,76 |
|
11,2 |
|
13,9 |
|
||
|
С |
образованием |
1,94 |
2,23 |
2,2 |
|
11,5 |
|
11,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
0,01 |
Полное |
2,06 |
2,30 |
2,18 |
|
11,2 |
|
5,0 |
|
||
|
Постепеш-.ое . . . |
2,06 |
2,27 |
2,7 |
|
11,01 |
|
31,0 |
|
||
|
Промежуточное . . |
2,06 |
1,96 |
2,26 |
|
4,7 |
|
10,0 |
|
||
|
С |
образованием |
2,06 |
1,49 |
2,31 |
|
27,5 |
|
12,2 |
|
|
осадка |
|
|
|
||||||||
0,005 |
Полное |
2,36 |
2,23 |
2,48 |
|
5,5 |
|
5,0 |
|
||
|
Постепенкое . . . |
2,36 |
1,97 |
2,23 |
|
16,5 |
|
5,5 |
|
||
|
Промежуточное . . |
2,36 |
2,02 |
3,06 |
|
14,5 |
|
29,6 |
|
||
|
С |
образованием |
2,36 |
1,89 |
3,05 |
|
20,0 |
|
29,1 |
|
|
осадка |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
65 |
||
|
Экспериментальные и расчетные значения q для методов |
|
|
|
|||||||
|
|
раздельного |
графического корригирования |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Количество |
фильтрата, |
л«/.и* |
|
|
|
||
Содержание |
|
|
|
|
|
расчетное |
|
|
|
||
загрязнений |
|
Закупоривание пор |
эксперимен |
(метод раз |
Ошибка, % |
||||||
в топливе, % |
|
|
|
тальное |
|
дельного |
гра |
|
|
|
|
|
|
|
|
фического |
кор |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
ригирования) |
|
|
|
||
0,03 |
|
Постепенное |
|
1,94 |
|
1,96 |
|
|
1,0 |
|
|
0,01 |
|
С образованием |
осадка |
2,06 |
|
2,035 |
|
1,2 |
|
||
0,005 |
|
|
|
2,36 |
|
2,28 |
|
|
3,2 |
|
Из таблиц следует, что фильтрация топлива через хлопчатобу мажную ткань происходит, как и через другие фильтрационные ма териалы (см. табл. 60), в начальный момент с постепенным закупо риванием пор, а затем переходит к фильтрации с образованием осадка. Наибольшую точность при расчетах процесса фильтрации в этом случае (переход от одной закономерности к другой) дает метод раздельного графического корригирования (1—3,2%)-
Таким образом, если одна из зависимостей и = f ( q ) ; — =
1 |
|
|
|
Ц |
= f |
Т. |
f (q) |
имеет линейный характер по |
|
= / ( т ) . ' — |
( т ) И ' — = |
|||
V |
|
q |
|
|
112
всем т или g, т. е. имеет место одна из четырех закономерностей забивки пор, то наиболее целесообразно .применять графический метод определения постоянных К и ѵ. Если все зависимости по т или q имеют криволинейный характер, т. е. фильтрация происходит одновременно по нескольким закономерностям, то наиболее целе-1 сообразно применять метод графического корригирования. И, на конец, если имеет место фильтрация с переходом от одного вида забивки пор к другому, то в этом случае наиболее точные результаты дает применение метода раздельного графического корриги рования для определения постоянных К и ѵ0.
Для очистки авиационных топлив от микрокапель воды широко используется метод фильтрации, который основан на адсорбции в прилипании микрокапель воды к пористой перегородке. В фильт* pax-сепараторах в качестве пористых перегородок применяются натуральные и синтетические волокна.
По принципу работы фильтры-сепараторы разделяются на од ноступенчатые и многоступенчатые. В одноступенчатых одна фильтрационная перегородка, состоящая из различных видов воло кон, осуществляет процесс отделения воды следующим образом: микрокаплй воды осаждаются на поверхности волокон, где слива
ются с другими микрокаплями в капли |
и по волокнам стекают в |
отстойник. |
|
Этот процесс в основном объясняется |
поверхностными силами |
и состоит из следующих стадий [83, 95]: |
|
соприкосновение или встреча микрокапель воды с волокнами; осаждение микрокапель воды на волокнах; коалесценция микрокапель в капли воды на волокнах;
стенание капель воды под действием силы тяжести с волокон; отвод капель воды в отстойник.
В многоступенчатых фильтрах-сепараторах имеется несколько типов перегородок (коагулирующая, водоотталкивающая, фильт рационная), состоящих из различных видов волокон.
Микрокапли воды в них осаждаются на поверхности волокон коагулирующего элемента, где .укрупняются и выносятся потоком топлива из элемента в виде капель, которые осаждаются в отстой нике.
Микрокапли, не успевшие укрупниться и диспергированные, при выходе капли из элемента не осаждаются в отстойнике, а выно сятся потоком к водоотталкивающему элементу, который их задер живает на своей поверхности, и затем они стекают в отстойник. Топливо, не содержащее микрокапель воды, поступает на следую щий фильтрационный элемент.
Современные фильтры-сепараторы могут иметь две ступени очистки (коагулирующая и водоотталкивающая), три (коагулиру ющая, водоотталкивающая и фильтрационная) и более. В послед нем случае ставится по нескольку ступеней коагулирующих, водо отталкивающих или фильтрационных. Здесь процесс отделения во ды более сложный, чем в одноступенчатых фильтрах-сепараторах,- и состоит из следующих стадий:
113
приближение и соприкосновение микрокапель воды с волок нами;
адгезия микрокапель воды с волокнами; коалексация микрокапель в капли воды в потоке и на волок
нах; отрыв капель воды с волокон;
етекание капель воды с волокон; отвод капель воды в отстойник;
течение водотопливной эмульсии через коагулирующую и водо отталкивающую пористые перегородки.
Приближение и соприкосновение микрокапель воды с волокна ми может происходить в результате прямого или инерционного со прикосновения движущейся микрокапли воды с волокнами, а так же в результате броуновской диффузии, седиментации, притяже ния электрическими или ван-дер-ваальсовыми силами.
В зависимости от вида эмульсии, фильтрационной перегородки, условий фильтрации и других факторов соприкосновение микро капель воды с волокнами может происходить по одной из перечис ленных причин или одновременно или последовательно по несколь ким. Так, при увеличении скорости фильтрации и размера микро капель воды влияние броуновской диффузии уменьшается, а инер ционного осаждения увеличивается. При уменьшении скорости фильтрации увеличивается влияние седиментации. Прямое и инер ционное соприкосновение характерно для больших скоростей фильтрации, больших микрокапель воды и малых диаметров во локон.
На эффективность соприкосновения исключительное влияние оказывает диаметр волокон. Уменьшение диаметра волокон с 15 до 0,5 мкм в несколько сот раз увеличивает эффективность сопри косновения.
Адгезия микрокапель воды на волокнах начинается с вытесне ния топливной пленки с поверхности волокон, которое происходит легко на гидрофильной поверхности с высокой поверхностной энер гией.
Процесс адгезии нужно рассматривать на плоской, сферической и цилиндрической поверхностях. Адгезия микрокапли воды к во локну определяется поверхностными свойствами волокон (краевым углом), его диаметром и размером микрокапли воды. Чем больше
размер микрокапли |
воды и меньше диаметр волокна, тем быстрее |
іі легче происходит |
адгезия. |
Коалесценция микрокапель в капли воды в потоке происходит, как правило, у микрокапель размером более 10 мкм. На волокнах имеет место коалесценция микрокапель всех размеров. Коалесцен ция микрокапель приводит к уменьшению свободной поверхност ной энергии, что особенно заметно при слиянии микрокапель оди накового размера. Процесс коалесценции, как и процесс адгезии, нужно рассматривать на плоской, сферической и цилиндрической поверхностях.
и*
Микрокапли воды размером более 10 мкм при коалесценции на волокнах могут образовывать капли большего размера или водя ную пленку.
При высоких скоростях фильтрации и при малых размерах пор микрокапли воды могут дробиться, особенно при выходе из пори стой перегородки.
Процесс коалесценции имеет место в коагулирующих элемен-
тах, поэтому |
(с точки зрения коалесценции) волокнистые материа- |
лы должны |
быть гидрофильными (с высокой поверхностной энер |
гией) . |
|
Отрыв капель воды с гидрофильных волокон требует большей энергии, чем с гидрофобных. Поэтому с точки зрения отрыва ка пель воды коагулирующие элементы должны иметь пористую пере городку из гидрофобных волокон со средней поверхностной энер гией, а водоотталкивающие элементы должны иметь пористую пе
регородку из гидрофобных волокон с малой поверхностной |
энерги |
||
ей, где микрокапли на поверхности |
сохраняют сферическую |
форму |
|
и не проходят через пористую перегородку. |
|
||
Отрыв |
капли воды происходит |
при достижении определенных" |
|
размеров |
под действием гидродинамических сил потока и тяжести |
капли. При этом капля срывается с поверхности волокна или сте кает по волокну до соседнего и образует мостик. В дальнейшем при увеличении размера капля уносится потоком во внутреннюю по лость фильтра-сепаратора, где за счет силы тяжести и резкого из менения скорости осаждается в отстойник.
Течение водотопливной эмульсии через коагулирующий и водо отталкивающий элемент должно быть ламинарным, в противном
случае будет иметь место диспергирование |
микрокапель |
воды и |
|
их вынос из элементов. |
|
|
|
В связи с тем что содержание |
свободной |
воды в авиационных |
|
топливах не превышает нескольких |
сотых долей процента, |
процесс |
можно рассматривать как течение однородной чистой жидкости че
рез пористую |
перегородку. |
г л а в а vi. |
А Э Р О Д Р О М Н Ы Е Ф И Л Ь Т Р Ы |
В соответствии с системами фильтрации авиационных топлив |
|
аэродромные |
фильтры подразделяются на фильтры грубой (пред |
варительной), тонкой очистки и фильтры-сепараторы.
Фильтрами грубой очистки принято считать фильтры, задержи
вающие частицы |
загрязнений, видимые невооруженным глазом, |
т. е. с размером |
более 15—20 мкм, а фильтрами тонкой очистки — |
задерживающие частицы загрязнений менее 15—20 мкм. Фильтра ми-сепараторами считаются фильтры, задерживающие механичен ские примеси и эмульсионную воду.
115
М Е Т О Д Ы И С П Ы Т А Н И Й Ф И Л Ь Т Р О В
Аэродромные фильтры и фильтры-сепараторы испытывают на полноразмерных фильтрационных установках, а также в эксплуа тационных условиях на складах ГСМ аэропортов.
Полноразмерные фильтрационные установки, как правило, со стоят из резервуара хранения топлива, расходного и сливного ре зервуаров, насосов, счетчиков, диафрагм и других средств замера расхода и скоростей течения топлива, предохранительных фильт ров, систем трубопроводов, вентилей и контрольно-измерительных приборов, в том числе приборов для автоматического определения в потоке топлива количества и размера загрязнений и микрокапель воды [2; 6; 96; 97]. Для приготовления и введения в топливо кон центратов загрязнений и водотопливных эмульсий полноразмерные установки оснащаются специальными дозаторами. Емкость резер вуаров и производительность насосов зависят от пропускной спо собности испытуемых фильтров. Некоторые установки изготавли ваются из нержавеющей стали со стеклянными трубопроводами, что очень удобно для испытаний и очистки установок от загряз нений.
На полноразмерных фильтрационных установках определяют следующие характеристики фильтров и фильтров-сепараторов:
гидравлическую; эффективность очистки топлива от загрязне ний (тонкость и полнота фильтрации) и от эмульсионной воды (полнота отделения воды); эффективность противоточной промыв ки; грязеемкость фильтра.
Определение гидравлической характеристики на полноразмер ной установке заключается в прокачивании через испытуемый фильтр, включенный после предохранительного, топлива при раз личных перепадах давления и замера расхода топлива при помо щи счетчика и секундомера или диафрагмы. При этом раздельно определяется гидравлическая характеристика фильтра в сборе и
фильтра |
в сборе без фильтрационного |
чехла (элемента). |
|
|
||||||
|
Результаты испытаний обрабатываются следующим образом. |
|||||||||
|
Определяем перепад давления на фильтрационном чехле: |
|||||||||
Д/Л, = Д/?ф— àpK |
кГісм2, |
|
|
|
|
|
|
|||
г д е Д р ф = / / ф — р " |
ф—перепад |
давления |
на фильтре |
в |
сборе, |
|||||
кГ/см2 |
(здесь |
р'ф |
— давление |
перед |
фильтром |
в сборе, |
|
кГ/см2; |
||
р"ф |
— давление |
после фильтра |
в сборе, |
кГ/см2); |
Арк=р',. |
|
— |
|||
— |
р " к |
— перепад |
давления на |
фильтре в |
сборе |
без фильтрацион |
||||
ного чехла, кГ/см2 |
(здесь р ' к —давление |
перед фильтром |
в |
сборе |
||||||
без фильтрационного чехла, кГ/см2; |
р " к |
—давление после |
фильт |
|||||||
ра в сборе без фильтрационного чехла, |
кГ/см2. |
|
|
|
||||||
|
Находим удельную пропускную способность: |
|
|
|
||||||
а |
= — 2 |
лімин-см1, |
|
|
|
|
|
|
116
где Уф — объем топлива, |
прошедшего через фильтр за время за |
мера, л; Ат — время замера, в течение которого топливо данного |
|
объема прошло через фильтр, сек; F4 — площадь фильтрацион |
|
ного чехла, см2. |
|
Изменения q = f (А р) |
представляются в виде графика. |
Определение эффективности очистки топлива от загрязнений на полноразмерной установке заключается в отборе и анализе проб загрязненного топлива до и после испытуемого фильтра при номи
нальной пропускной способности. В качестве загрязнителя |
приме |
||||||
няются |
лёссовая |
пыль |
(фракционный состав см. в гл. IV), карбо |
||||
нильное |
железо (СТУ N° 10-21062), |
цинковая |
пыль (ТУ |
ГАПУ |
|||
№ |
420—54 или |
ТУ |
МС-09-1-57, стиракрил ТШ (СТУ 30 |
||||
№ |
14290—65), бутакриз |
(МРТУ-42 № 5836—66), кварцевая |
пыль с |
||||
удельной поверхностью |
10 500 см2/Г |
и другие материалы. |
|
||||
|
Вводятся загрязнения в топливо в виде концентратов, обеспе |
||||||
чивая содержание их в топливе при испытании |
фильтров |
грубой |
очистки (предварительной) 0,001%, а при испытании фильтров тон кой очистки и фильтров-сепараторов 0,0005% по весу.
Определение эффективности очистки топлива от эмульсионной воды заключается в отборе и анализе проб обводненного топлива до и после испытуемого фильтра. Водотопливные эмульсии вво дятся во всасывающую линию основного насоса полноразмерной установки или в расходный резервуар и должны обеспечивать общую обводненность топлива в пределах 0,008—0,01% по весу.
Определение эффективности противоточной промывки фильтра ционных чехлов или элементов на полноразмерной установке за ключается в прокачке через загрязненный испытуемый фильтр в обратном направлении чистого топлива после предохранительных фильтров с замером перепада давления и расхода топлива. Про мывка проводится циклично с постепенным увеличением перепада давления и расхода. После каждого цикла промывки определяется перепад давления на фильтре при номинальной пропускной способ ности процесса фильтрации. Эффективность противоточной про мывки определяется зависимостью перепада давления процесса фильтрации при номинальной пропускной способности от количест ва топлива, израсходованного на промывку при перепадах давле
ния промывки от 0,5 с интервалом 0,5 кГ/см2 |
до максимально допу |
|||||||
стимого перепада. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение |
грязеемкости |
фильтра |
на |
полноразмерной уста |
||||
новке заключается в прокачке |
через |
испытуемый фильтр |
топлива |
|||||
с повьгйіенным содержанием естественных загрязнений |
(для фильт |
|||||||
ров грубой очистки — 0,01%, |
для |
фильтров |
тонкой |
очистки и |
||||
фильтров-сепараторов — 0,005% по весу) |
до максимально |
допусти |
||||||
мого перепада давления и взвешивании чехлов |
(элементов). |
|||||||
Результаты |
испытаний обрабатываются |
следующим |
образом: |
|||||
определяем |
грязеемкость 1 м2 поверхности |
чехла |
|
|
117
где |
A G — масса загрязнений, |
задержанных |
фильтром |
при работе |
||||
до |
максимально |
допустимого |
перепада, |
кг; |
F — |
поверхность |
||
фильтрации чехла |
(элемента), |
м2; |
|
|
|
|
|
|
|
массу загрязнений определяем по формуле |
|
|
|
||||
где |
оф—-масса чистого фильтрационного |
чехла |
(элемента), кг; |
|||||
б ' ф — м а с с а загрязненного |
фильтрационного |
чехла |
(элемента) |
|||||
после достижения |
максимально |
допустимого |
перепада давления, |
|||||
кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для сравнительных исследований отдельных конструктивных элементов аэродромных фильтров используют специальные экспе риментальные фильтры, включающие все конструктивные вариан ты отдельных элементов.
Корпус |
экспериментального фильтра имеет разъем в нижней |
и верхней |
частях. |
Для визуального наблюдения за распределением потока топЛива внутри корпуса фильтра сделаны смотровые окна из органи ческого стекла — два в корпусе и одно в крышке фильтра.
Топливо в корпус фильтра может вводится через один из шести патрубков, которые расположены в верхней части (радиальный, радиальный с отбойником и касательный) ; нижней (радиальный и касательный) и донной части корпуса (радиальный).
Выводится топливо из корпуса фильтра через центральную тру бу и нижний патрубок.
Для подключения манометра входные и выходной патрубки имеют специальные штуцера. Для отбора проб по высоте корпуса фильтра равномерно расположены четыре штуцера.
В корпусе фильтра на центральной трубе могут устанавливать ся следующие фильтрационные пакеты: корзинчатый; спиральный; дисковый; дисковый с увязочными шейками; дисковый с разделите лями; чечевично-дисковый с чехлом зигзаг; чечевично-дисковый с литыми звездочками; чечевично-дисковый со штампованными дис ками.
Для выбора оптимальной конструкции корпуса фильтра и фильтрационного пакета (топливо с плотностью 0,825 г/см2) про ведены гидравлические испытания экспериментального образца фильтра с различными вводами в следующей комплектации:
корпус фильтра без фильтрационного элемента; корпус фильтра с фильтрационным элементом корзинчатого
типа; корпус фильтра с фильтрационным элементом корзинчатого ти
па и чехлом из нетканого материала в один слой; корпус фильтра с дисками, имеющими увязочные шейки;
корпус фильтра с дисками, имеющими увязочные шейки, и чех лом из капрона (артикул 22059) в один слой;
корпус фильтра с дисками-звездочками;
118
корпус фильтра с дисками-звездочками и чехлами из нетканого материала в два слоя;
корпус фильтра с фильтрационным элементом спирального типа;
корпус фильтра с фильтрационным элементом спирального ти па и чехлом из ткани фильтродиагональ в один слой;
корпус фильтра с фильтрационным элементом чечевично-диско вого типа;
корпус фильтра с фильтрационным элементом чечевично-дис кового типа с чехлом зигзаг из нетканого материала.
Наименьшие гидравлические потерн имеет корпус фильтра с нижним и верхним радиальным вводом топлива. Применение от бойника и донный ввод топлива увеличивают гидравлические по тери. Наибольшие потери имеет корпус фильтра с вводом топлива
по |
касательной. |
В этом случае в корпусе |
происходит завихрение |
|
потока топлива |
и образуется воронка, над |
которой |
поддерживает |
|
ся |
постоянный |
вакуум. |
|
|
|
При установке в корпусе фильтрационного пакета |
корзинчатого |
типа с чехлами из нетканого материала в один слой наибольшие гидравлические потери при малых перепадах давления дают вводы топлива нижний и верхний по касательной и донный; при больших перепадах наибольшие потерн дают вводы по касательной и с от бойником.
При установке в корпусе фильтрационного пакета с дисками, имеющими увязочные шейки, и чехла из капрона наименьшие гид равлические потери будут при нижнем и верхнем радиальном вво де топлива, а наибольшие — при вводе по касательной и донном; при установке в корпусе фильтрационного пакета с дисками-звез дочками и чехлами из нетканого материала в два слоя — при дон ном вводе, нижнем касательном и верхнем радиальном.
При установке в корпусе фильтрационного пакета спирального типа с чехлом из фильтродиагонали в один слой (рис. 29) наиболь шие гидравлические потери наблюдаются при донном вводе топли ва и верхнем касательном, а при малых перепадах — при касатель ном вводе топлива.
При установке в корпус фильтрационного пакета чечевично-дис кового с чехлом зигзаг и с индивидуальным чехлом из нетканого материала наименьшие гидравлические потери создаются при ниж нем радиальном вводе, а наибольшие — при донном, верхнем ради альном и касательном вводах топлива.
Анализ гидравлических характеристик, полученных на экспери ментальном фильтре, показывает, что лучшими являются фильтры
срадиальным нижним вводом топлива.
Взависимости от места и расположения ввода топлива в кор пус фильтра, а также величины скорости потока загрязнения топ лива могут распределяться в корпусе фильтра различно.
При касательном нижнем вводе загрязненность топлива по вы соте корпуса фильтра может быть равномерной и убывающей в радиальном к центру направлении. В этом случае под действием
119
Q, л/мин
'' центробежных сил частицы
загрязнений прижимаются к наружной стенке корпуса фильтра, а восходящий по ток топлива не дает им осаждаться под действием силы тяжести. В результате на фильтрационный элемент не поступают крупные час тицы загрязнений, которые после прекращения процесса фильтрации оседают вдоль стенок на дно фильтра и мо гут быть удалены при сливе отстоя. Поэтому ресурс ра боты фильтрационного паке та с одной стороны должен увеличиваться за счет цент робежного эффекта и с дру гой — снижаться вследствие неравномерной забивки эле мента в радиальном направ лении.
|
|
|
|
|
|
При |
касательном |
верх |
|||||
|
|
|
|
|
|
нем вводе топлива загряз |
|||||||
|
|
|
|
|
|
ненность |
по |
высоте |
может |
||||
|
|
|
|
|
|
быть |
|
увеличивающейся |
ко |
||||
|
|
|
|
|
|
дну |
фильтра |
и |
уменьшаю |
||||
Рис. 29. Гидравлические |
характеристи |
|
щейся в радиальном |
направ |
|||||||||
|
лении |
к центру. В этом слу |
|||||||||||
ки экспериментального фильтра |
(па |
|
чае |
под |
действием |
центро |
|||||||
кет спиральный), топливо |
плотностью |
|
|||||||||||
0,825 г/см3: |
|
|
|
|
|
бежных сил частицы |
загряз |
||||||
1—6 — фильтр в сборе с пакетом н |
чехлом |
из |
нений |
прижимаются |
к |
на |
|||||||
фнльтродиагоналп |
в |
один |
слоіі; |
Г—6' |
— |
ружной |
стенке |
корпуса |
и |
||||
фильтр в сборе с пакетом |
б е з чехла; 3 — |
под действием силы тяжести |
|||||||||||
фильтр без пакета |
н |
центральной |
трубы |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
оседают |
на дно. |
В |
резуль |
тате этого на фильтрационный элемент не поступают крупные час тицы загрязнений, которые в процессе фильтрации и после ее пре кращения оседают вдоль стенок корпуса на дно фильтра и могут быть удалены при сливе отстоя. Поэтому в этом случае ресурс ра боты фильтрационного элемента, с одной стороны, должен увели чиваться за счет центробежного эффекта, а с другой — умень шаться за счет неравномерной забивки элемента по высоте и в ра диальном направлении.
При радиальном нижнем и донном вводах загрязненность топ лива по высоте и в радиальном направлении корпуса фильтра мо жет быть равномерной. В этом случае происходит интенсивное пе ремешивание топлива, и восходящий поток топлива препятствует осаждению частиц на дно корпуса фильтра. На фильтрационный
120
элемент поступает топливо с равномерной загрязненностью, что мо жет дать увеличение ресурса работы фильтрационного элемента.
При радиальном верхнем вводе загрязненность топлива должна быть равномерной в радиальном направлении и увеличивающейся ко дну корпуса. Вследствие перемешивания топлива в радиальном направлении загрязненность равномерна, однако под действием силы тяжести происходит осаждение частиц на дно корпуса фильт ра. В результате ,на фильтрационный элемент поступает топливо, неравномерно загрязненное по высоте, что уменьшает ресурс рабо ты элемента. Установка отбойников при радиальном верхнем, нижнем и донном вводах топлива принцип распределения загряз нений не меняет, а при касательном вводе должна увеличить эф фект центробежной очистки.
Проведенные исследования гидравлических характеристик экс периментального фильтра при различных вводах топлива показа ли, что касательный ввод топлива создает большие гидравлические потери, а образующаяся вакуумная воронка выключает из работы верхнюю часть фильтрационного элемента, поэтому его применение на фильтрах нецелесообразно.
В связи с этим исследование распределения загрязнений топли ва по высоте корпуса фильтра было произведено на эксперимен тальном фильтре при радиальном верхнем и нижнем вводах со спиральными, чечевично-дисковыми с увязочными шейками, чече вично-дисковыми с чехлом зигзаг, фильтрационными пакетами.
Исследование проводилось на топливе, загрязненном 0,025'% лёссовой пыли. При пропускной способности 5, 10 и 20 м3/ч с четы рех уровней из корпуса фильтра отбирались пробы топлива, в ко торых определялось весовое содержание и дисперсный состав за грязнений. По данным анализов строились кривые распределения загрязнений по высоте корпуса фильтра. Результаты исследований показали, что при верхнем и нижнем радиальных вводах топлива загрязненность топлива по высоте корпуса фильтра практически одинакова как по весовому содержанию, так и по дисперсному со ставу, т. е. движение топлива настолько интенсивно, что осажде
ния |
частиц загрязнений по высоте корпуса |
фильтра практически |
не |
наблюдается. |
|
|
Таким образом, проведенные исследования показали, что распо |
|
ложение входного радиального патрубка на |
загрязенность топли |
ва в корпусе фильтра по высоте практического влияния не оказы вает, поэтому выбор верхнего или нижнего радиального ввода топ лива должен определяться общей компоновкой, условиями монта жа и обслуживания фильтра.
А Э Р О Д Р О М Н Ы Е Ф И Л Ь Т Р Ы Г Р У Б О Й О Ч И С Т К И |
|
Для грубой очистки авиационных топлив применяются |
фильт |
ры с фильтрационными, перегородками из тканей, нетканых |
мате |
риалов, войлока, фетра, сетки, металлокерамики, керамики, |
пори- |
121