книги из ГПНТБ / Д’Анжело, Г. Линейные системы с переменными параметрами. Анализ и синтез-1
.pdfРазмерность частотной характеристики для ускорений ФѴ) (ш >
будет равна нулю. Точно такие же размерности частотных ха рактеристик получатся и из формулы (III.75), что вытекает из структуры этой формулы. Те же размерности имеют передаточ ные функции Ф (s). Из выражения (III.77) следует, что весовые функции перемещений будут иметь размерность Т, а ускоре
ний — Т~1, |
что согласуется с результатами, изложенными в § 5- |
||||||
настоящей |
главы. |
|
|
|
|
|
|
При практическом |
использовании |
формулы |
(III. |
77) |
или |
||
(III. 74) |
можно преобразовать к действительной |
форме. |
|
Если |
|||
система |
описывается |
уравнениями (III. |
64), матрица |
которых |
|||
состоит |
из |
дифференциальных операторов второго порядка |
с |
действительными коэффициентами, то частотные характеристики
являются дробно-рациональными |
функциями аргумента (со. |
||
Поэтому они могут быть представлены в виде |
|
||
Фй(м>) = |
И |
+ ІФ« (to), |
(HI.81) |
где Ф і— четная, а Ф2— нечетная |
функция аргумента со. |
Урав |
|
нения затухающих колебаний, рассмотренные в глаіве II, отвечают |
|||
этому условию и удовлетворительно описывают колебания |
реаль |
ных сооружений, поэтому будем считать представление (III. 81) справедливым по отношению к аналитическим и эксперименталь ным частотным характеристикам. Подставляя (III. 81) в (III. 75) и (III. 77), приходим к выражению весовой функции в действи тельной форме:
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
k(t) = -^- |
I [Ф16 (ш) cos ut — Ф2Й(ш) sin <о£] du. |
|
(III.82) |
|||||
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
Возможность представления частотной характеристики |
в |
ви |
||||||||
де |
(III. |
81) |
с |
Фі—четной и Ф2— нечетной функциями |
со |
нужно |
||||
рассматривать |
как |
необходимое условие существования весовой |
||||||||
функции. Если бы указанные условия четности |
не соблюдались» |
|||||||||
функция h(t) |
имела |
бы комплексные коэффициенты, |
что |
лишено |
||||||
физического |
смысла. |
|
|
реакции и |
||||||
|
Найдем действительную форму h(t) через спектры |
|||||||||
воздействия. Вывод |
сделаем независимо от формул |
(III. |
81) |
и |
||||||
(III. 82) для того, чтобы подчеркнуть физический смысл |
усло |
|||||||||
вия |
(III. |
81). |
на входе системы, заданное в |
виде |
|
ускорения |
||||
|
Воздействие |
|
основания сооружения, и реакции на всех выходах суть действи тельные функции времени. Их .комплексные спектры имеют вид
со
(im) = |
j w (t) e~M dt = lx(ш) - il2(о»), |
(III.83) |
0 |
|
|
где /j — косинус-преобразование Фурье функции w (t) и |
|
|
|
00 |
|
/j |
= § w (t) cos M t , |
(III.84) |
|
<> |
|
120
a Jj — синус-преобразование
со
/ 2 = J w (і) sin mtdt.
о
Аналогично, для спектра реакции напишем
Sx (fco) = (со) — iJ2(ш),
где
Уі = f л: (£) cos соЛ#
о
D
У2 = J а:(£) sin cuA/£
(111.85)
(111.86)
(111.87)
Из выражений (III.84) и (III.85) или (III.86) вытекает следую щее свойство комплёксных спектров действительных функций:
|
|
|
|
|
S ( - m ) = S*(iv). |
|
|
|
(III.88) |
||||
Частотную характеристику представим в виде |
|
||||||||||||
|
|
|
Ф (ш) = |
Sw('“) |
= Ct ( CD) -f- іС2(ш). |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
S x ( Іи:) |
|
|
|
|
|
|
|
Возможность такого представления следует из (III.83) и |
(III.86); |
||||||||||||
оно не содержит никаких предположений о |
четности |
функций |
|||||||||||
С, и |
С , |
|
|
|
|
|
функции |
теперь |
можно |
преобра |
|||
Выражение для весовой |
|||||||||||||
зовать: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*(*)= f |
-- m(/M) |
6Wüfco = f |
$w (*'“) |
е |
ІШ , . |
|
|||||
|
|
5 , И |
acu -j- |
|
|||||||||
|
|
|
J |
|
5 Г(/Ш) |
|
|
J |
|
|
|
||
|
|
|
—OO |
Л |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
OO |
|
|
|
|
OO |
|
|
|
|
||
|
|
п |
~ай' ы)У~е |
|
п |
|
|
öfcu |
|
||||
|
J* |
Г |
|
( г’ш) |
- і ш і J |
|
Г , п |
. . п , |
2<оі |
|
|||
|
+ J |
|
|
|
|
<С“= )(С.+‘С,)« |
|
|
|||||
|
ТО |
|
|
|
|
|
СО |
|
|
|
|
|
|
+ |
(С, — г'С,) e~lU3idw = 2 |
j(С, cos cu£ — С2 sin cozf)<іш, |
'111.89) |
||||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
АЛ + АА |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Ct = |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
г2 |
I |
г2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
У 1 |
+ |
у 2 |
|
|
|
(III.90) |
|
|
|
|
|
г |
_V : + АЛ |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
2 "" |
Г) |
|
Г) |
|
|
|
|
Л + У£
Вычисления Л(У) по формулам (III. 89) и (III. 90) легко мо гут быть запрограммированы для ЭЦВМ.
121'
В технике анализа линейных систем для экспериментального определения весовых функций нередко используются соотно шения между корреляционными функциями на входе и выходе системы, называемые соотношениями Винера—Ли [46, 408]:
со
|
|
|
K r m = |
1 щ |
|
|
|
|
|
|
|
—оо |
|
|
|
|
|
|
Kyy(t)= |
I h { t - ^ ) K yxWdx |
[f |
(III.91) |
|
|
|
|
или |
—со |
|
|
|
|
|
|
оо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
?h/i — корреляционная |
функция весовой функции, для кото |
|||||
рой |
справедливы |
равенства |
|
|
|
||
|
СО= |
оо |
А(О А (é + |
|
оэ |
|
|
|
J |
-с) dt |
= JL j I Ф (гео)I2 Л |
» . |
(III.92) |
||
|
|
—ОО |
|
—ОО |
|
|
|
|
Построение |
корреляционных |
функций для воздействий |
взры |
вов и слабых землетрясений, для которых в основном и предназ начены излагаемые здесь методы, затрудняется тем, что записи имеют малую продолжительность, в силу чего корреляционные функции можно построить только для малых значений t. Можно, однако, определить весовые функции по формулам (III. 91),если
по численным значениям корреляционных |
функций, определен |
||||
ных для |
малых t, найти их |
аналитические |
аппроксимирующие вы |
||
ражения, |
аналогичные |
тем, |
которые |
использованы в § 2 гл. I. |
|
Тогда в |
интегральных |
уравнениях |
(III. 91) будут известны точ |
ные значения корреляционных функций в левой части под знаком интеграла и для численного определения ординат h(t) формаль но окажется возможным применение метода последовательного исключения неизвестных из уравнений (III. 51) с треугольной матрицей. Полезность получаемых оценок функций h(t) должна быть дополнительно исследована.
Изучение корреляционных функций на входе и выходе сис тем инженерно-сейсмометрической службы представляет интерес
и в других отношениях, например, |
для исследования |
вероят |
||
ностных характеристик |
слабых землетрясений. |
Поэтому |
вычис |
|
ление функций Kxx{t), |
К ху (t) и Kyy(t) |
должно |
быть включено в |
программу обработки материалов сейсмометрических станций. Принимая во внимание малую продолжительность процесса, ре комендуем пользоваться формулами, приведенными в § 1 гл. I.
•122
§ 8. С тандартны е расчеты на сейсмические воздействия
Согласно строительным нормам и правилам, принятым в
СССР, а также зарубежным строительным кодам, сейсмостойкие сооружения должны удовлетворять расчету на условные статиче ские нагрузки, заменяющие действие землетрясений. Анализ сей смических движений основания сооружения, так же как и иссле дование динамических свойств сооружений, показывает, что ве личины расчетных нормативных нагрузок и характер их воздей ствия не эквивалентны действию землетрясений и не отражают динамических свойств сейсмического процесса. В главе I было показано, что нормативная спектральная кривая, принятая в СНиП ІІ-А 12-69, не соответствует вероятностным спектрам уско рений грунта. Тем же недостатком страдают и спектры, принятые в заграничных кодах. Было показано также, что путем уточнения спектральных характеристик на основе изучения статистических свойств акселерограмм нельзя получить хорошего соответствия расчетных сейсмических воздействий действительным.
Лучшее приближение к действительному состоянию сооруже нии при землетрясении может дать расчет на воздействие акселе рограмм прошлых землетрясений, однако для получения надеж ных результатов необходимо исключить влияние случайных фак торов.
Периодограммы сейсмических |
ускорений, |
приведенные в главе |
I (рис. 15—19), показывают, что |
спектры |
отдельных акселеро |
грамм имёют резко выраженный колебательный характер. В силу этого результат расчета отдельного сооружения или абстрактной модели на воздействие заданной акселерограммы будет сильно зависеть от случайного расположения спектра собственных частот относительно спектра землетрясения.
Периодограммы в окрестностях максимумов и минимумов обычно имеют крутой наклон, поэтому незначительное изменение частоты колебаний сооружения будет существенно менять величи ну сейсмического воздействия. Так как при проектировании зда ний и сооружений частоты собственных колебаний известны только приближенно, то ясно, что результат расчета на воздейст вие акселерограммы будет случайным. Причинами, обусловли вающими случайность результата, являются колебательный ха рактер периодограммы и недостаточно точное определение спект ра собственных частот при проектировании сооружений. При этом случайное значение будут иметь не только количественные пока затели расчета, но и форма распределения сейсмических воздей ствий по высоте сооружения, так как случайную величину будут иметь составляющие по всем формам колебаний.
На рис. |
33 |
приведен спектр ускорений акселерограммы 8-8 |
|
Г-40. При изменении |
периода первой формы собственных колеба |
||
ний здания |
на |
10% |
сейсмическое воздействие изменится почти |
в два раза. |
|
|
|
При расчете по спектральным кривым применяются различные методы сглаживания спектров, к числу которых относится и пост роение вероятностных спектров. Эти методы не применимы к от дельным акселерограммам, так как сглаженные акселерограммы не имели бы никакого смысла.
Конечно, этот недостаток расчета на реальные акселерограм мы в известной мере компенсируется осреднением результатов расчета на несколько различных акселерограмм, что иногда и при
нимается |
в качестве методики, исключающей |
случайные ошибки. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
На самом |
деле |
такое |
|
решение |
||||
|
|
|
|
|
проблемы |
принципиально непра |
|||||||
|
|
|
|
|
вильно |
и не исключает |
|
фактора |
|||||
|
|
|
|
|
случайности. |
Вполне |
возможно, |
||||||
|
|
|
|
|
что некоторая |
частота, имеющая |
|||||||
|
|
|
|
|
существенное |
значение для дан |
|||||||
|
|
|
|
|
ной |
модели, на всех выбранных |
|||||||
|
|
|
|
|
для расчета акселерограммах ока |
||||||||
|
|
|
|
|
жется |
вблизи пика или |
провала |
||||||
|
|
|
|
|
спектральной |
|
характеристики. |
||||||
Рис. 33. |
Расположение |
периода |
Поэтому исключения фактора слу |
||||||||||
первой |
формы колебаний |
соору |
чайности |
необходимо |
достигать |
||||||||
жения |
относительно |
спектра ре |
другими |
средствами и для |
каж |
||||||||
|
|
акции. |
|
дой |
акселерограммы |
в |
отдель |
||||||
|
|
|
|
|
ности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Одной из возможностей является построение моделей с пере |
|||||||||||||
менным |
спектром. |
|
модель |
сооружения примем столбец |
ве |
||||||||
За математическую |
|||||||||||||
совых функций hk (t ) в соответствии с выражением (III.5), |
неза |
||||||||||||
висимо |
от того, каким |
способом — теоретически |
или |
|
экспери |
||||||||
ментально — они |
определены. |
Установим |
важное |
|
свойство |
||||||||
весовых |
функций |
ускорений, заключающееся |
в |
том, |
что |
если |
частоты всех форм колебаний умножить на один и тот же коэф
фициент V, |
то весовая функция для новой |
системы |
получится |
|||
из исходной путем умножения функции и ее аргумента |
на тот |
|||||
же коэффициент ѵ. |
Обозначим |
весовую |
функцию |
ускорений |
||
системы, |
имеющей |
некоторый |
спектр |
собственных |
частот |
|
ші, ш 2......, через h(t). |
Весовую функцию другой системы, |
имею |
||||
щей спектр частот |
ѵш2....... |
обозначим |
Лѵ(£). Тогда |
будет |
||
справедливо соотношение |
|
|
|
|
||
|
|
А (t) = vA (v^). |
|
|
(III.93) |
|
Это выражение имеет и самостоятельное значение. Оно может |
||||||
быть использовано при вычислении весовых |
функций |
или |
при пе |
рерасчетах, связанных с изменением параметров жесткости или на грузок сооружения.
Доказательство следует из формулы (III. 10). Под знаками экспоненциальных и тригонометрических функций находится про
124
изведение at, поэтому безразлично, к какой из этих величин от нести множитель V. Кроме того, все слагаемые пропорциональны соь поэтому общий коэффициент пропорциональности ѵ можно вынести за знак суммы. Таким образом, новая весовая функция получается из старой путем увеличения в ѵ раз масштаба на оси абсцисс и уменьшения в том же отношении масштаба на оси ординат.
Для весовых функций перемещений, согласно формуле (III.9), соотношение между Ли (t) и (t) будет
h it) — — h {'it).
Обозначив весовые функции буквами, принятыми для обоз начения физических величин, к которым они относятся, со знач ком 0 наверху, напишем следующую систему соотношений:
перемещения
«V ( 0 = 7 “ М
скорости
п ѵi t ) = ѵ ( ч і )
ускорения
w w(t) = YW (yt) |
I • |
(III.94) |
нагрузки
sv(0 = vs(v0 перерезывающие силы
Весовые функции (III.94) зависят от параметра ѵ, следователь но, от него будет зависеть и реакция, определяемая по форму ле (III.6):
X (ѵ, t) = f w0 (t) Av (t — Д di. |
(III.95) |
Максимальное абсолютное значение реакции |
при воздействии |
данной акселерограммы, соответствующее некоторому моменту времени t — t(v), обозначим х(ѵ);
t |
|
X (v) = max^ |® '0(т)//ѵ — |
(III.96) |
Изменяя значения параметра ѵ в пределах |
от Vj до ѵ2 |
ѵі ѵ < • V,, |
|
можем найти среднее по параметру значение максимума реакции
123
(III.97)
Формулой (III.96) можно воспользоваться для „сглаживания“ результатов расчета на воздействие акселерограммы. Приняв
|
V, |
|
(ІІІ.97), получим результат, |
и произведя расчет по |
формуле |
||
|
< 1 < |
ѵ2 |
средний в смысле случайного расположения собственных частот
системы относительно пиков и провалов спектра |
акселерограм |
|
мы. Для акселерограмм, |
рассмотренных в главе |
I, достаточно |
принять смещение спектра в ту или другую сторону на 20%, т. е.
'^ = 0 ,8 ; ѵ2=1,2. |
Выражения абсолютных |
|
максимумов |
реакции |
||||
будут иметь следующий |
вид: |
|
|
|
||||
для |
перемещений |
|
|
|
|
|
|
|
для |
скоростей |
|
|
V |
оJ |
|
|
|
|
п(ѵ) = |
т а х / |
t |
|
|
d-z ; |
(III.99) |
|
|
[щ0(т)ц° Гѵ(£ — -)] |
|||||||
|
|
|
|
b |
1 |
1 |
|
|
для |
ускорений, |
нагрузок |
и перерезывающих сил |
|
||||
|
x(v) = |
max; V |
t |
«'о (т) h [v ( t — x)]of- . |
(III.100) |
|||
|
J |
Расчет сооружений с переменным спектром можно обосновать и с другой точки зрения. Известно, что жесткость сооружения не
остается постоянной за время его существования. Для |
железо |
|||||||
бетонных |
конструкций в |
начальной |
стадии |
эксплуатации |
||||
жесткость |
может |
возрастать, в |
дальнейшем |
при |
накопле |
|||
нии |
деформаций, |
возникающих |
под |
воздействием |
различ |
|||
ных факторов,—снова уменьшаться. Доказано [124], что |
в про |
|||||||
цессе |
колебаний сооружения |
жесткость |
не остается постоянной, |
существенно уменьшаясь в режиме больших амплитуд. Предло женный метод расчета с переменным спектром косвенно отража ет эти особенности поведения сооружений. Изменение частот на 20% соответствует изменению жесткости приблизительно на 40%.
При дискретном шаге интегрирования формулу (III.97) можно записать в виде
(1II.101)
где ѵт — значение ѵ в точке т, s — число участков подразделения отрезка [ѵь ѵ2], x(vm) — максимум модуля реакции, соответствую щий значению параметра ѵ в m-й точке подразделения. Для вычис
126
ления интегралов (III.95) может быть использован алгоритм (111.50} с добавлением операции сдвига индекса k—/ путем умножения его на V и умножения или деления всей суммы «а ѵ, если это требу
ется в соответствии іс формула;ми. Так, для |
вычисления ускорении |
||
будем иметь: |
|
|
|
|
ft |
|
|
Xmk = * ( Vm *ft ) = |
2 Wj ^ |
{k_}) . |
(HI. 102) |
|
J=1 |
|
|
Усложнение алгоритма, связанное с умножением |
индекса при |
||
h на величину ѵт , заключается |
в том, что |
произведение '>m(k—j) |
не будет кратно шагу интегрирования по t, поэтому в програм му необходимо вводить дополнительную операцию интерполиро вания. Этого можно избежать, если весовую функцию заменить ступенчатой функцией, полагая
h (t) = hk , { k - \ |
|
|
|
где Д^— шаг интегрирования. |
|
|
|
При достаточно малом шаге интегрирования это упрощение не |
|||
внесет существенных искажений. Можно несколько |
выиграть в |
||
точности, принимая ступенчатую функцию по формуле |
|||
k ( t ) = hk~12 |
hk , { k - |
і ) д г < г < м / . |
|
Применяя указанные |
алгоритмы, |
можно составить |
програм |
мы для вычисления при помощи ЭЦВМ средних реакций систем с переменными спектрами «а воздействие акселерограмм.
Изложенный метод позволяет исключить один из факторов случайности, с которым 'связан расчет на воздействие акселеро грамм— фактор случайного расположения -спектра модели отно сительно опектра акселерограммы. Другой такой фактор—случай ный характер самой акселерограммы. Широко известный метод ос реднения результатов расчета по нескольким акселерограммам пред назначен для оглажив.ания случайных свойств каждой отдель ной акселерограммы. Однако для того чтобы этот прием достигал цели, необходимо соблюдение некоторых условий.
Первое условие заключается в том, что выборка акселеро грамм должна быть -представительной. В большинстве случаев для этого -стараются группировать акселерограммы по интенсив ности землетрясения, отбирая отдельно семи- и отдельно — вось- мибалльны-е акселерограммы. С точки зрения исследований, ре зультаты которых изложены в главе I, этот прием не достигает цели. Выборка может считаться представительной только в том случае, если она содержит акселерограммы достаточно разнооб разного спектрального состава (конечно, частотный диапазон мо-
127
жет быть согласован с региональными характеристиками возмож ных землетрясений, если таковые известны). Этому условию удовлетворяют пять акселерограмм, которые 'подробно исследо ваны в главе I. Покажем периоды максимумов периодограмм Та и спектров реакции Т г этих акселерограмм:
|
|
Тп |
Тх |
8-5 |
Г-20 |
0,13 -0,22 —0.32 |
0,13 |
8-6 |
Г-69 |
0,26 |
0,26 |
8-3 |
Г-52 |
0,48 |
0,30 |
8-8 |
Г-10 |
0,66 |
0,21—0,44 |
7-25 |
Г-40 |
1,55 |
1,55 |
Ввиду того что при большом количестве акселерограмм воз растает объем расчета, желательно иметь минимальную выборку. В данном случае минимальной можно считать выбор,ку из трех акселерограмм, соответствующих границам и середине частотного
диапазона: 8-5 Г-20; 8-3 Г-52 и 7-25 Г-40. Если |
ответственность |
|
задачи превалирует над вопросами стоимости |
машинного |
вре |
мени, в выборку из пяти акселерограмм можно |
добавить |
еще |
другие, например 7-16 Г-50, что расширяет ее частотный диапазон. Второе условие заключается в сопоставимости элементов вы борки. Подбор акселерограмм по интенсивности не решает этой задачи, так как оценка интенсивности не определяет механичес ких и статистических свойств сейсмического движения. Так, де
вять восьмибалльных акселерограмм в табл. |
1 имеют дисперсии, |
изменяющиеся от 7200 до 800 сж/се/с4, т. е. |
в девять раз. Срав |
нимость акселерограмм должна достигаться |
их нормированием |
по стандарту. При определении нормирующего множителя можно
руководствоваться оценкой балльности, |
приведенной |
в |
§ 1 гла |
||||
вы |
I. |
|
|
|
|
|
|
|
Для выборки в п акселерограмм с номерами г= 1, 2,...п рас |
||||||
четная формула сейсмического воздействия будет иметь вид |
|||||||
|
жср-р |
|
|
|
|
(ШЛОЗ') |
|
где |
л'ср — воздействие |
r -й |
акселерограммы, |
определенное со сгла |
|||
|
живанием по спектру собственных частот (формула |
||||||
|
(111.98); |
|
|
|
|
|
|
|
ср — расчетное значение стандарта; |
|
|
|
|||
|
/ — региональная |
вероятность |
землетрясений |
с |
частот |
||
|
ным составом, |
соответствующим |
r -й акселерограмме: |
||||
|
П |
|
|
|
|
|
|
Если отсутствуют данные о распределении вероятностей зем летрясений по частотному составу, можно производить расчет по наибольшим значениям реакции*
*ср.р = т а х г Т ~ Ч р . |
(Ш.103") |
|
128
Де rx ^ — величина, определенная со сдвигом спектра для г-й акселерограммы по формуле (Ш. 98); ар — расчетное значение
стандарта.
Можно .полагать, что расчет на воздействие нескольких аксе лерограмм с двойным осреднением—іпо спектру модели и по со вокупности акселерограмм—будет более точным методом прог нозирования возможных сейсмических воздействий, чем расчеты по спектральным кривым.
§ 9. Сейсмические реакции двумерных систем |
|
Приведенные в предыдущем параграфе |
формулы решают |
задачу о расчете одномерных систем на воздействие акселеро грамм. На основе обобщенного принципа суперпозиции (III. 19) можно построить решения более сложных задач. Рассмотрим воз действие по закону акселерограммы на двумерные системы при синхронном движении основания и с учетом конечной скорости распространения сейсмических возмущений по продольной оси здания. Последняя задача типична для проблемы сейсмостойко сти протяженных систем.
Двумерные системы, синхронное движение. Весовая функция в общем случае будет зависеть от четырех параметров: коорди нат точки входа и координат точки выхода. В вопросах сейсмо стойкости мы встречаемся только с воздействиями, приложенны ми к основанию сооружения. При этом точка входа определяется только одной координатой и весовая функция получает вид
|
|
|
/ге,л-,у(0 = |
/г(*- А'- У! *)• |
(III.104) |
||
Ось Л' направлена по |
горизонтали, |
ось |
К — по |
вертикали, I— |
|||
абсцисса точки |
приложения импульса в основании системы, л-и |
||||||
у —координаты |
точки |
выхода. |
|
как ипульс ускорения, со |
|||
Входной |
импульс |
рассматривается |
|||||
общающий |
единичную скорость |
бесконечно малому отрезку оси |
|||||
основания d\ . Реакция на единичный импульс, |
распределенный |
||||||
по всей длине, |
будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ц х ,у ; |
X, у; |
t ) d \ . |
(III.105) |
Это выражение в задачах сейсмостойкости может быть принято
за весовую функцию сейсмической реакции двумерной |
системы. |
||
Реакция на воздействие акселерограммы запишется как |
|
||
t |
_ |
— x) dx == |
|
R {х, у; t) = j w 0(x) h (X, y \ t |
|
||
0 |
|
|
|
t |
|
|
|
= ^dk |гіу0 (т) /г($, X, у; t — |
x) dx. |
(III.106) |
|
L 0 |
|
|
|
9—248 |
129 |