книги из ГПНТБ / Термодинамические основы интенсификации сушки строительных материалов и изделий [сборник]
..pdfным математическим трудностям [7]. Следствием пос ледних является то, что среди известных методов опре деления am = f(U) существует фактически лишь один (метод стационарного режима Мартлея — Миниовича — Максимова |[8 ] ), в котором для расчета используется тео ретически строгое выражение. Это — основной закон влагопереноса [5], который для одномерного изотерми ческого и изобарического переноса, а также без учета или при отсутствии конвективной составляющей потока, имеет вид
|
|
|0 ат |
(Ш |
(О |
|
дХ |
с,„ ’ дХ |
дХ |
|||
|
|
В соответствии с данным методом, для определения am = f(U) требуется (по установлении стационарного ре жима массопереноса в образце материала) найти пол ный поток влаги Im == jmS = const и закон распределе ния влагосодержания U = f (х). С этой целью в настоя щее время привлекают различные способы косвенных измерений j[9—14 и др.].
Ниже излагается метод стационарного режима, ко торый не требует информации об истинном распределе
нии влагосодержания в образце. Для его |
обоснования |
|||
проинтегрируем уравнение |
(1 ) по X в пределах от 0 |
до |
||
R, полагая, что R — длина образца, начало |
координат |
|||
расположено на одном из его торцов, а Ст |
и ат |
имеют |
||
смысл упомянутых неравновесных характеристик |
ст |
и |
||
Ящ |
|
|
|
|
шнер |
|
|
|
|
При jm = const получим |
|
|
|
|
J » R= |
|
|
|
<2>- |
О |
|
|
|
|
Геометрический смысл |
интеграла, содержащегося в |
(2 ), становится особенно ясным, если в качестве пере менной выбрать влагосодержание:
К |
U (R) |
|
|’Тоаш - || d X s j Ti.amdxU, |
(3) |
|
О |
U(0 ) |
|
где dx — символ |
частного дифференциала |
по перемен |
ной X. |
|
|
60
В этом случае величина удельного потока jm являет ся функцией пределов интеграла (3), т. е. влагосодержаний на поверхностях образца U(R) и Щ О). Если от опыта к опыту изменять величину одного из этих влагосодержаний, а другую оставлять постоянной, то можно
найти зависимость jm = f (T-Jn) (Un равно |
U(R) или |
U (О)). Тогда, дифференцируя (2) с учетом |
тождества |
(3) по Un (в соответствии с правилом Лейбница), по
лучим |
|
|
dUn |
= ± To(Un)am(Un). |
(4) |
|
|
Поскольку вид зависимости am = f(U) должен быть единым для всех локальных зон образца, то опре деления любой из локальных зависимостей ат (х) = = f,[U (х) ], в том числе для X = 0 или X = R, является достаточным. Тогда коэффициент диффуции может быть найден из выражения
аш(П п) = ± — |
|
R |
dlm |
dUn |
|
(5) |
|
Т о |
T o S |
d b n |
Ввиду того, что данный метод не требует анализа кривой распределения влагосодержаний в образце, сам образец может быть выполнен в виде пластинки сравни тельно небольшой толщины (ограничения диктуются лишь необходимостью обеспечения макрооднородности образца и достаточно малой относительной ошибки в определении его толщины). Для получения информации о величинах влагосодержаний на поверхностях образца можно использовать косвенные методы измерения.
Используя метод, необходимо учитывать «предысто рию» каждого конкретного стационарного режима. На пример, если образец обладал избыточной влагой и к моменту установления стационарного режима его вес уменьшился, то полученное дискретное значение функ ции Im = f(Un) следует применять только для опреде ления десорбционной ветви зависимости am = f(U).
Возвращаясь к вопросу о причинах несовпадения значений коэффициентов диффузии, найденных в раз личных условиях, можно предположить, что 2 ш„ср за
висит от степени отклонения процесса массопереноса от равновесного состояния, т. е. его интенсивности. Имеют ся сведения о существовании подобных зависимостей
61
для коэффициентов диффузии в жидкостях [2, 15], а также влаги в капиллярно-пористых телах [16]. Зависи мость коэффициентов диффузии от интенсивности про цесса (обычно, от градиента концентрации) лишает физического смысла феноменологические законы массопереноса, которые в этом случае вырождаются в неоп ределенные соотношения типа jm = f(qradC). Однако с точки зрения математики это же обстоятельство при водит лишь к усилению нелинейности дифференциаль ных уравнений баланса массы и дополнительным труд ностям в нахождении их решений [7].
Изложенный выше прием может быть использован с целью получения расчетной формулы для коэффициента диффузии, зависящего от влагосодержания и интенсив ности процесса. Так, если интенсивность процесса ха рактеризовать не величинами градиентов влагосодержаний, с большим трудом поддающихся измерению, а величиной потока, который, напротив, может быть легко измерен, по крайней мере, при стационарном режиме переноса, то одним из возможных решений может быть следующее.
Как и в предыдущем случае |
будем |
рассматривать |
|||
только стационарные состояния. |
Для таких состояний |
||||
величина потока |
является |
функцией |
влагосодержаний |
||
на поверхностях |
образца, |
а также |
его |
толщины — R |
(предусматривается использование образцов различной толщины).
Если одно из влагосодержаний на поверхности со хранять постоянным (например Uo = const), то в каче стве независимых переменных можно рассматривать
U(R) и R. Таким образом, |
имеем am = f (U,jm) и jm = |
|
= 4>(U(R), R). |
|
|
Вернемся к уравнению |
(2), |
которое перепишем с |
учетом (3) |
|
|
u(R) |
|
|
jin R |
j "fu |
d x U . |
u(0)
ипродифференцируем no U(R) и R:
u (R)
( 6 )
u (0)
62
dJm \ |
U (R) |
(7) |
|
dR } u ( R ) |
u (0) |
|
Очевидно, что для производных, содержащихся под знаками интегралов, должны существовать следующие соотношения:
|
( datn \ _ / _^£m_\ ^/ |
djin |
\ |
|||
|
\ d U ( R ) / R ~ \ d j m j u ‘ U u ( R ) / R ’ |
|||||
I |
dam\ |
_ / |
/ |
|
djm |
\ |
V |
dR / u (R) |
v djra ju |
\ |
dR |
ju (R)’ |
|
где составляющие f——'l |
и (—- |
|
Л |
не зависят от пе- |
||
|
\ dR |
/ м ю |
\d U |
(R )/r |
|
ременной интегрирования и могут быть вынесены из-под знаков интегралов.
Сократив (6 ) и (7) на величины этих составляющих, получим
u (R)
R =
R +
d xU
u(R)
f
u (0)
-
T l
|
© Oi 3 |
(U |
(R),]m |
|
|
djm |
\ |
|
VdU ( R)]r |
||
( |
da |
|
|
^ |
^jm l |
d - U |
(8)
(9)
Избавляясь от интегралов, вычтем (9) из (8 ). В ре зультате имеем
a ( U ( R ) |
n = Jm |
. (^ n 1 /d U (R )R |
_ Im |
(dim / dU (R ))r |
|
|
To |
(djm / dR)u (R) |
7oS |
(d Im /d R )u ^R) |
|
|
|
|
|
|
( 10) |
Очевидно, что для реализации формулы (10) необ |
|||||
ходимо |
предварительно найти |
функции |
Im = f ( U R ) при |
||
R = const и Im = |
f(R) при U r |
= |
const. |
|
О б о з н а ч е н и я
0 — потенциал массопереноса; Ят — влагопроводность; "(о — объемный вес сухого материала; jm — удельный поток влаги; S — площадь сечения образца материала.
63
Л и т е р а т у р а
1. В ы с о ч а н с к и й Е. Л. Определение коэффициентов диффу зии влаги в капиллярно-пористых материалах вблизи термодинамиче
ского равновесия. В настоящем сборнике. |
|
процессов. |
Изд. |
||
2. Х а а з е |
Р. Термодинамика неравновесных |
||||
«Мир», М., 1967. |
|
и массоперенос, |
|||
3. |
Ч у р а е в Н. В., Г а м а ю н о в Н. И. Тепло- |
||||
Т. 11, стр. 825, Минск, 1969. |
|
|
|
||
4. |
Р а ч и н с к н й В. В. Введение в общую теорию динамики сорб |
||||
ции хроматографии. «Наука», М., 1964. |
|
|
|
||
5. |
Л ы к о в |
А. В. Тепломассообмен (справочник). «Энергия», М., |
|||
1972. |
К а з а н с к и й В. М., К а в е ц к а я Т. Л., |
Л у ц ы к П. П. Теп |
|||
6. |
|||||
лофизика и теплотехника. Вып. 16, Киев. 1970. |
(19 an 24 juin), |
p. 23, |
|||
7. |
T r e v e s |
F. J. Intern. Trans. Chaleur. t. I, |
|||
Paris, |
1961. |
|
|
|
|
8. |
Д м и т p о в и ч А. Теплозащитные свойства строительных мате |
риалов и конструций. «Беларусь», Минск, 1963.
9. P a q u e t J. Mater, et constr., 4, № 20, 87, Paris. 1971.
10.Б е н з а р ь В . К. ИФЖ, т. 18, № 6, 1970.
11.Л о х м а ч е в В. Ф. Теплофизика и теплотехника, вып. 16, Ки
ев, 1970. |
I., |
W i s s Z. Hochsch, Bauw., № 3, p. 175, Leipzig, |
||
12. |
G е ш е s i |
|||
1971. |
Г л о б у с |
A. M. Тепло- и массоперенос. T. 6, ч. I, Киев, |
1966. |
|
13. |
||||
14. |
R o p s c h e r |
Н. Sprechsaat keram, Glas, Emait, Silikate, 104, |
||
№ 12, p. 533, 1971. |
Диффузия в жидкостях. ГОИТИ, М.-Л., |
1939. |
||
15. |
Д ю к л о |
Ж- |
||
16. |
П и е в с к и й И . М., М и л ь ш т е й н И. 3., Д у х н е н к о |
Н. Т. |
Тепло- и массоперенос. Т. 6, Минск, 1972.
/
Е. Л. ВЫСОЧАНСКИЕ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ДИФФУЗИИ ВЛАГИ В КАПИЛЛЯРНО-ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛАХ
ВБЛИЗИ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКОГО РАВНОВЕСИЯ
Изучая характер процессов массопереноса, протека ющих вблизи равновесных состояний, которые отлича ются различными значениями температуры и влагосодержания, можно найти зависимость переносных свойств от этих параметров, а точнее, от их усредненных значений, близких к равновесным [1].
Наиболее простыми методами, позволяющими на дежно контролировать процесс изотермического неста ционарного массопереноса без нарушения целостности образца, являются весовые. Они основаны на анализе экспериментальных данных об изменении во времени веса образца с помощью известных решений линейного дифференциального уравнения массопереноса для неог раниченной пластины [2] или полуограниченного те ла :[3].
Однако в упомянутых методах постулируется посто янство коэффициента диффузии в течение всего процес са переноса, что редко соответствует действительности. Применение в этих случаях решений линейного диффе ренциального уравнения массопереноса, в особенности, для описания интенсивного начального периода процес са, приводит к большим погрешностям |[4]. Определе ние же конечного периода процесса, для которого могут быть справедливы линейные соотношения неравновес ной термодинамики, а, следовательно, и соответствую щие решения линейного уравнения, равнозначно нахож дению на графиках кинетики веса образца зоны сходи мости расчетных и экспериментальных данных. Послед нее существенно упрощается, если существует критерий близости к равновесному состоянию |[1]. Для определе ния такого критерия рассмотрим случай нестационар ного массопереноса, стремящегося завершиться равно весным состоянием, например, процесс сорбционного
65
насыщения образца, изготовленного в виде пластинки толщиной 2R с изолированными боковыми гранями. Представим, что, начиная с момента времени то, доста точно удаленного от начала сорбции и близкого к еезазавершению, процесс может быть описан линейным дифференциальным уравнением. Тогда его началь ный период, описываемый нелинейным уравнением, можно не рассматривать. Распределение же влагосодержания, фактически создавшееся в образце к момен ту то, обозначим некоторой функцией f (х). Она будет определять начальные условия следующего изучаемого периода.
Учитывая близость процесса сорбции к завершению,
можно допустить, что |
влагосодержание |
на |
открытых |
||
поверхностях образца |
U (± R , |
т) |
уже достигло равно |
||
весного значения — Up. Тогда |
для |
т > т о |
и |
— R < x < |
|
==£ + R можно воспользоваться известным i[5] |
решением |
||||
уравнения |
<?г == а„ 6- и |
|
|
|
|
|
|
|
( 1 ) |
для неограниченной пластины при симметричных крае вых условиях:
U ( X , T 0) = f ( X ) = f ( - X ) ,
U (— R, т) = U (+ R, т) = Up = const,
которое для нашего случая |
(насыщения) |
будет |
иметь |
|||
следующий вид: |
|
|
00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•expU (Х,т) = и р — ^ |
c o s . n l - |
|
|||
|
|
R |
П=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•exp(— .„Fo)-^ • |
[Up — f (X)] cos (xn |
dX, |
(3) |
||
|
|
0 |
|
|
|
|
где |
pn = (2n - |
1) 1 |
Fo = |
-am(TR7 |
To) . |
|
Возьмем интеграл, содержащийся в правой части уравнения (3), предварительно преобразовав его в со ответствии с «обобщенной теоремой о среднем» (учиты
66
вая, что функция cospn— не меняет знака в интерва-
R
ле i[0, R] для каждого конкретного «п»-го члена): R
|
[Up — f (X)] cos .xn —^-dX = - b ^ n+1'R ■[Up - |
fcp(n)], (4) |
|||||
0 |
R |
* |
i*-n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где fcp(n) — несобственное ^зависящее |
от |
cos pn |
|||||
среднее значение f(x) |
в интервале i[0, R], |
|
|
|
|||
|
Тогда для полного веса образца (с учетом его сухого |
||||||
веса и веса изоляции) |
будет |
справедливым |
следующее |
||||
соотношение: |
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w (О = Wcyx + WH3+ 2 S f0 ■j и (X, ~ ) dx = |
Wcyx + |
WH3 + |
|||||
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
-}-2STor {u |
|
in |
[Up —fci>(n)] |
X |
||
|
|
(2n • |
|||||
|
t.2 |
||||||
|
|
|
n = 1 |
am(T |
4>) |
|
|
|
X exp |
(2n — l)2- |
|
(5) |
|||
|
R2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку содержащийся в (5) ряд быстро сходится уже при Fo = 0,l, то для достаточно больших значений времени можно ограничиться одним первым членом.
Конкретно, для |
|
R2 |
будет |
существовать |
||
т > 0 ,1 ------ |-"о |
||||||
следующее равенство: |
аШ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|||
W(X) = Wcyx+ |
W „ 3 + 2 S ToR. [ и , — |
|
|
|||
— fcp(n = l)] - e x p |
7t2 |
amU — T0) 1| |
(6) |
|||
4 |
R= |
J/' |
||||
|
|
|
Обозначим вес образца, достигшего термодинамическо го равновесия с окружающей средой, через Wp. Очевид но, что
Выражение
Wp -
_[6
RSfo [Up
712
W p= w cyx+ |
W„3 + 2SToRUp. |
(7) |
|||
(6) с учетом |
(7) |
можно представить в виде |
|||
W (z) |
= exp |
г-а |
am (т — |
тр) |
|
|
4 ’ |
R2 |
(8) |
||
|
|
|
|
fср (ч — 0]
67
Переписав (8) три раза для трех различных момен-
тов времени |
R2 |
|
т3> т 2> т 1> 0 , 1 ------ [-''и. выбранных та- |
||
ким образом, |
ат |
|
что |
|
|
|
"з — " 2 = Н — И = |
(9) |
а также, исключив неизвестные fcp( n = l ) |
и то путем |
|
деления каждого из выражений на другое, |
получим |
Wp - w ('.) __ W „ - W (та) _ py / |
. |
an, • At |
Wp - W ( T , ) ‘ W p - W ( T 3) |
4 |
R2 . |
Из (10) находим выражение для Wp:
[W (та) - W(t1)]3___
Wp = W (4 ) +
2W ( t £ — \V (t,) — W (x3) ’
( 10)
( 11)
которое может быть полезным для случаев, когда полу чение экспериментальных значений Wp и Up связано с большими затратами времени.
Наконец, исключая Wp из (10), имеем:
W (т?) — W (tQ |
а-п • Ат |
( 12) |
|
w (т,) - W (т2) |
" R- |
||
|
При дальнейшем рассмотрении уравнения (8) стано вится очвидным, что для ряда, составленного из значе ний веса Wi, \\г2 , ..., Wn, соответствующих моментам вре мени п, гг, т3, ..., тп, выбранных так, что
То Т[ = Т о = • . . T n Hi —1 — -^^“1 ( Ю )
■будет справедливо соотношение:
Wa — Wt = |
W3 - Wo = |
_ W„ - t — Wn-o = |
|
W 3 — w 3 |
w ,, — w 3 ’ |
w n — w n _ , |
|
= |
exp |
= const, |
(14) |
из которого легко получить |
расчетную формулу |
(16) |
для ат - К аналогичному результату приводит и рассмот рение процесса изотермической сушки (десорбции).
Выполнение равенства (14) будет являться необхо димым и достаточным условием применимости данного решения линейного дифференциального уравнения массопереноса. Можно рассматривать выражение (14) и как формальный критерий близости процесса массопереноса к равновесному состоянию.
68
Экспериментальное определение изотерм сорбции — десорбции обычно сопровождается многократным взве шиванием образцов. При этом попутно можно найти и коэффициенты диффузии, если предварительно изгото вить образцы в виде правильных пластинок с влагоизолированными боковыми гранями, а взвешивание произ водить через равные промежутки времени. Для опреде ления соответствия процесса условию (14), полученные приращения веса каждого из образцов всякий раз соот носят с последующими приращениями до тех пор, пока, по крайней мере, два отношения, составленные из трех последовательно полученных приращений, не окажутся приблизительно равными. Затем определяют отношения последующих приращений и отыскивают их среднее значение:
о _ |
1 / |
AWn |
AWn+1 . |
. |
AWn+k, , \ |
П 5 ) |
‘ |
К l |
AWn+1 ^ |
A W „+3 ^ |
^ |
Д\УП+К |
)' |
где п — порядковый номер первого приращения, после которого стало удовлетворяться условие (14), К — число расчетных приращений веса.
Коэффициент диффузии вычисляют по формуле
‘ am= |
- j - In |
(16) |
Предварительные исследования по сорбции и десорб ции водяного пара на ряде строительных материалов показали, что графики кинетики веса образцов имеют участки, удовлетворяющие условию (14). Однако по следние могут содержать слишком малые приращения, соизмеримые с погрешностью взвешивания. В этих слу чаях необходимо использовать более точные весы или непрерывную запись изменения веса образцов.
|
Л и т е р а т у р а |
|
1. |
Х а а з е Р. Термодинамика неравновесных процессов. М., |
1967. |
2. A n d r e w s D., Johnston J., J. Amer. Chem. Soc., 46, 640, |
1924. |
|
3. |
Е р м о л е н к о В. Д. ИФЖ- Т. 5, № 10, 1962. |
|
4. К а з а н с к и й В. М., Ка в е д к а я Т. Л., Л у ц ы к П. П.— В |
||
кн.: Теплофизика и теплотехника. Вып. 16, Киев, 1970. |
|
|
5. |
Л ы к о в А. В. Теория теплопроводности. М., 1967. |
|