книги из ГПНТБ / Термодинамические основы интенсификации сушки строительных материалов и изделий [сборник]
..pdfБ. Н. БОБКОВА
ОСОБЕННОСТИ ВНУТРЕННЕГО МАССОПЕРЕНОСА ВО ВЛАЖНЫХ КАПИЛЛЯРНО-ПОРИСТЫХ ТЕЛАХ ПРИ СТАТИЧЕСКОМ И ИМПУЛЬСНОМ ИЗМЕНЕНИЯХ ВНЕШНЕГО ДАВЛЕНИЯ*
В тех процессах, где давление среды на поверхности сушимого тела подвержено импульсным изменениям во времени (импульсно-вакуумная сушка [3]), возникает конвективно-молярный перенос жидкости.
Анализируя результаты экспериментального иссле
дования |
внутреннего массопереноса при импульсно-ва |
||
куумном |
способе сушки |[3] на основе теории переноса |
||
[1, 2, 8 , |
9] и гидродинамической |
теории |
движущихся |
сред |[4, |
5, 6 , 7, 12], можно предположить, |
что перенос |
|
массы при аналогичных процессах |
сопряжен с пульса- |
ционными изменениями скорости переноса, возникнове нием ударных волн сжатия и поверхностей разрыва, а также с межфазными процессами обмена количеством движения, энергией и массой, которые не зависят от наличия в системе потенциальных полей и величин по тенциалов переноса.
В данной работе предпринята попытка выявить влия ние пульсаций давления на динамику и механизм внут
реннего |
массопереноса |
в капиллярно-пористых |
телах, |
|
имеющих влагосодержание UM.r <С U0 < и к.ш |
когда |
|||
температура материала |
Т <С 373° К, |
и учесть это влия |
||
ние в уравнении результирующего потока вещества. |
||||
В |
рассматриваемом |
диапазоне |
влагосодержаний |
|
можно предположить, согласно |[1 ], |
что капиллярно-по |
ристое тело насыщено жидкостью с дискретно включен ной парогазовой фазой. Для обоснования выбора физи ческой модели проводились экспериментальные иссле дования на одиночных цилиндрических капиллярах и модельных образцах.
При исследованиях на капиллярах использовались сквозные (открытые с обеих концов) и тупиковые (от-
* Публикуется в порядке обсуждения. (Прим, ред.)
50
крытые с одного конца) стеклянные |
|
|
|
|
|
||||
цилиндрические |
трубки |
d = 1 |
мм и |
|
|
|
|
|
|
длиной 2 2 0 мм, |
которые имели сплош |
|
|
|
|
|
|||
ное и прерывистое наполнение жидко |
|
|
|
|
|
||||
стью (водой), (рис. 1). Перед опытом |
|
|
|
|
|
||||
жидкость предварительно дегазирова |
|
|
|
|
|
||||
лась, капилляры устанавливались в го |
|
|
|
|
|
||||
ризонтальное положение. В ходе опыта |
|
|
|
|
|
||||
температура поддерживалась постоян |
|
|
|
|
|
||||
ной и не превышала 293° К. Для обес |
|
|
|
|
|
||||
печения полного смачивания стенки ка |
|
|
|
|
|
||||
пилляров предварительно обрабатыва |
|
|
|
|
|
||||
лись спиртом. При Р Ср = |
Рбар давление |
|
|
|
|
|
|||
в защемленных пузырьках, существен |
Рис. |
1. |
Модельная |
||||||
но не отличается от давления среды и |
|||||||||
схема |
для |
иссле |
|||||||
жидкость остается в капиллярах не |
дования |
влияния |
|||||||
подвижной. Затем, па открытых |
кон |
импульсного |
и |
||||||
цах капилляров |
мгновенно или стати |
статического |
|
||||||
чески создавалось разрежение посто |
изменения |
внешне |
|||||||
го давления на пе |
|||||||||
янной глубины, не превышающей 2 0 0 ч- |
ренос жидкости |
в |
|||||||
4-250 мм рт. ст. |
|
пере |
капиллярно-порис |
||||||
Исследования показали, что |
тых телах, имею |
||||||||
мещение жидкости в капилляре при |
щих |
|
различную |
||||||
степень |
насыще |
||||||||
создании одного и того же разрежения |
|
|
ния: |
|
|||||
на обоих его открытых концах возмож |
а, б — капилляры |
||||||||
но только при |
наличии |
защемленных |
сплошного |
наполне |
|||||
ния |
жидкостью; |
в, |
|||||||
пузырьков паровоздушной смеси. При |
г — капилляры пре |
||||||||
рывисто наполненные |
|||||||||
этом диаметр каждого из них дол |
|
жидкостью |
|
||||||
жен быть равен |
диаметру капилляра. |
|
|
|
|
|
Импульсное приложение разрежения приводит не только к перемещению жидкости в капиллярах вместе с защем ленными пузырьками, но и к выдергиванию из них части или всей жидкости и разрушению паровоздушных пузырь ков в момент приложения импульса.
Статическое приложение разрежения той же глуби ны вызывает лишь незначительное перемещение эле ментов жидкости в этих капиллярах за счет увеличения объем пузырьков.
Повышение глубины разрежения и температуры спо собствует возрастанию скорости переноса. Величина потока является функцией этих параметров, т. е. jm =
-f (ЛРср, t).
Таким образом, на перенос жидкости в капиллярах
51
влияет не только |
глубина разрежения, но и характер |
его приложения |
(мгновенный или статический). |
Выброс жидкости из капилляров может иметь место только в том случае, если в них дискретно защемлены
парогазовые пузырьки. Сделанный вывод |
согласуется |
||||
с i[4, 6 , 9], а также с |
[10], где |
отмечается, что скачко |
|||
образное |
изменение |
характера |
движения |
жидкости в |
|
трубах, |
сопровождающееся |
мгновенным |
возрастанием |
||
скорости течения и выбросом |
|
части жидкости, может |
иметь место лишь при наличии защемленного воздуха. Аналогичные исследования проводились на образ цах из гипсового камня, имеющих начальное влагосо-
держание |
U„.r -С (U0 ~ |
|
0,36 кг/кг) <. UM.H- |
Образцы |
||||||||
подвергались |
предварительному |
прогреву |
при |
Т = |
||||||||
= 343° К, |
после чего поочередно |
помещались в |
верти |
|||||||||
кальном |
положении |
в термобарокамеру |
одновременно |
|||||||||
с контрольным образцом, в котором |
фиксировалось об |
|||||||||||
щее давление, |
согласно |
|
методике, |
приведенной |
в |
[ 1 ]. |
||||||
Время |
пребывания |
всех образцов |
в |
термобарокамере |
||||||||
постоянно |
(10 |
мин.). |
На |
поверхности одних мгновенно |
||||||||
создавалось разрежение |
глубиной |
2 0 0 мм рт. ст, которое |
||||||||||
затем |
поддерживалось |
в |
течение всего |
контрольного |
||||||||
времени, у других — разрежение этой |
же |
глубины |
соз |
|||||||||
давалось |
постепенно |
и |
поддерживалось |
до |
окончания |
|||||||
контрольного |
времени. При этом, |
во всех образцах |
че |
рез каждые 30 сек. фиксировалась убыль веса угп, для контрольного — изменение общего давления.
Установлено, что (в отличие от высокотемпературных процессов) градиент общего давления V P0 6 , возникаю щий в образцах при создании на их поверхности разре жения, является релаксируемой величиной. Последняя зависит от глубины и времени приложения разрежения,
т. е. уРоб = f |
(Pep, At). |
Однако при At-*-0 величина |
уРоб = const, |
а убыль |
влаги из образцов осуществля |
ется с максимальной интенсивностью (рис. 2 ), значи тельно превышающей интенсивность переноса жидкости
при статическом |
приложении градиента общего давле |
||||
ния, когда At |
|
0. |
уровень |
влагосодержания ма |
|
Поскольку |
заданный |
||||
териала свидетельствует |
о наличии в нем |
дискретной |
|||
парогазовой |
фазы ( и Ма т < и м.н), |
выводы, |
сделанные |
||
ранее при рассмотрении |
переноса жидкости в одиноч |
||||
ных капиллярах, |
справедливы и для реальных процес |
52
сов переноса жидкости внутри капиллярно-пористых тел. Вследствие этого, конвективный поток жидкой фа зы, возникающий внутри влагонасыщенных капилляр но-пористых тел при создании разрежения на их по
верхности, может быть определен в общем |
случае функ |
циональной зависимостью |
|
jm = f i ( P c P, * t ) = f2 ( v P 06 , * t ) . |
( 1 ) |
Попытаемся определить характер этой зависимости. Примем допущение о «поршневом» выдавливании жид-
|
Рис. 2. Кинетика удаления |
|||
|
влаги из |
гипсовой пластины |
||
|
толщиной 80 мм при дву |
|||
|
стороннем |
приложении |
раз |
|
|
режения |
(Дт — убыль |
веса |
|
|
пластины, г); t-— время при |
|||
|
ложения |
разрежения, |
сек; |
|
|
т — продолжительность |
им |
||
|
пульса |
разрежения, когда |
||
|
•-*-0 сек; |
ДРср — глубина |
||
|
разрежения |
на поверхности |
||
|
пластины, мм.рт.ст.) |
|
||
кости дискретной |
парогазовой фазой при |
условии |
со |
|
хранения между |
ними четкой границы |
раздела, исклю |
чающей их взаимное проникновение |[4]. Примем так же, что в системе отсутствуют локальные источники (стоки), обусловленные фазовыми переходами. Объем пузырьков парогазовой смеси может быть увеличен лишь вследствие их расширения. Объем элементов жид кости между ними остается неизменным, поскольку она несжимаема и фазовые стоки отсутствуют. Для низко
температурных процессов, когда |
Т <С 373° К, |
допуска |
ем, что при Рср = Рбар, V Роб = 0. |
В первом |
приближе |
нии будем также считать, что перенос жидкости осуще ствляется адиабатически, а система изолирована от тепло-и массообмена. Поскольку моделируется капилляр но-пористое тело, следовательно, по А. В. Лыкову i[l], влиянием массовых сил и, в частности, силы тяжести можно пренебречь.
53
В соответствии с вышеизложенным, рассмотрим про
стейшую физическую |
модель одномерного |
переноса в |
||||||||||
капиллярно-пористом теле. |
|
Пусть |
в бесконечной трубе |
|||||||||
(капилляре) между двумя |
барьерами |
1 — |
2 |
(рис. |
3) на |
|||||||
ходится некоторый объем жидкости V), целиком запол |
||||||||||||
няющий все сечение трубы. |
Барьер |
1 соприкасается с |
||||||||||
окружающей |
средой, |
давление |
которой |
может |
изме |
|||||||
няться от |
барометрического |
до |
Р Ср < |
Рбар, |
2 — с паро |
|||||||
газовой смесью, находящейся между |
данным и допол |
|||||||||||
нительным |
барьерами 3 (рис. |
3). |
Давление парогазо |
|||||||||
вой смеси между 2—3 соответствует Р 0б = |
Рбар- |
Жид |
||||||||||
кость, заполняющая |
трубу, |
несжимаема |
(р = const). |
|||||||||
|
|
5 |
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р , |
|
1 - |
— — — |
|
р |
|
1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
р |
|||
;............\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
) |
|||
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
4 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис. 3. Модель молярного |
(конвективного) переноса жид- |
|||||||||||
кости в капиллярно-пористом теле при импульсном приложе |
||||||||||||
|
нии разрежения |
к его |
поверхности: |
|
|
|
||||||
/ , 2, 3 — п о д в и ж н ы е б а р ь е р ы ; 4 — т в е р д о е т е л о ; 5 — п а р о г а з о в а я |
ф а |
|||||||||||
|
|
|
з а ; 6 — ж и д к о с т ь |
|
|
|
|
|
||||
Представим |
что |
на |
подвижный |
барьер — 2, гранича |
||||||||
щий с парогазовой |
фазой и находящийся |
в состоянии |
||||||||||
покоя или |
равномерного движения, |
действует кратко |
временный импульс внешней силы. Согласно i[6 , 12] ее
можно |
выразить |
через F = Si (Р0б — Рср). |
Под |
дейст |
||
вием |
этой силы барьер |
приходит в движение (трение |
||||
отсутствует) |
и толкает элемент жидкости |
вдоль |
трубы. |
|||
Его объем Vi, масса mi = р • V). Затем давление |
мгно |
|||||
венно |
снимается и жидкость вновь приходит в состоя |
|||||
ние покоя или равномерного движения. |
|
|
||||
К принятой |
модели |
применим уравнение импульса. |
||||
В наиболее |
общем виде оно может быть представлено |
|||||
в виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[Fdt = J mdvx, |
|
(2 ) |
|
где vx — скорость движения центра масс |
в направле |
|||||
|
нии оси X. |
|
|
|
54
Для случая, когда в течение At, F = |
const, |
а также |
||
m = |
const. |
|
|
|
|
F Д t = m Ay,, |
|
(3) |
|
Представим, что |
|
|
|
|
|
Avx = vX2 - |
vXl = w*x, |
|
(4) |
где |
vXj = const — скорость |
движения |
центра |
масс в |
трубе до приложения внешней силы, |
vXo — скорость |
движения центра масс под действием внешней силы. Подставим (4) в выражение (3) и, разделив обе час
ти уравнения на vi, получим для рассматриваемой мо дели
m
(5)
В рассматриваемом нами случае, аналогично [9], можно записать
i = ” ^ р”‘'
Следовательно,
- Pv* = - vPos-^t. |
(6) |
Выражение (6 ) — интегральная форма уравнения Эйлера, где левая часть может рассматриваться как по ток субстанции (массы), т. е.
Jm = PV*= — V РобAt. |
(7) |
Из (7) следует, что один и тот же поток вещества может быть обусловлен действием большой силы в те чение малого промежутка времени (мгновенно дейст вующая сила), или— малой в течение большого проме жутка времени (статически действующая сила).
Поскольку, в данной работе анализ движения жид кости в капиллярно-пористых телах проводится приме нительно к процессам сушки, для которых необходимо добиться максимальной интенсивности переноса, рас смотрим влияние приложения мгновенно действующей внешней силы FK на движение элемента жидкости Vi в принятой нами модели. Для этого применим «уравнение сил» Навье-Стокса
55
( 8 )
где SFk — результирующая всех сил, действующих на элемент жидкости — статических и мгновенных. Соглас
но (6 ), выражение (8 ) |
можно представить в виде |
|
р at = “ |
£rad Р»о — grad робд- |
(9) |
Примем за исходный момент начало действия силы |
||
Ffl. Тогда, интегрируя |
(9) от t = 0 до t = т, имеем |
|
p ( Va - v x ) - p v ^ = fvPoedt — j V Робдdt, |
(10) |
оо
где vx., — скорость перемещения центра масс жидкос ти под действием статически приложенной силы
F = ---- —P0 f, |
в момент |
t = 0; |
уд— скорость перемеще- |
|||
Р |
|
|
. |
силы |
1 |
|
ния под |
действием мгновенной |
Ид = — — Робд |
||||
в момент t = |
т, равная |
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
va = v X 2 + |
v;, |
|
(И) |
|
где vn — пульсационная |
составляющая |
скорости, |
обус |
|||
ловленная действием FH. |
|
|
|
|
||
В большинстве капиллярно-пористых |
тел уРоб |
при |
||||
Т < 373° К и |
Рср < Рбар, согласно экспериментальным |
исследованиям |[3], является быстро релаксируемой ве личиной, а уРобд в течение т — постоянной. Следова тельно, можно допустить, что величина приращения им-
X |
X |
|
пульса J у Р0б dt < |
< jv Робдdt и ею можно пренебречь, |
|
о |
о |
|
Тогда |
|
|
jmd = P V ; ~ - I’ V Робд dt = - уРобд^- |
(1 2 ) |
|
|
6 |
|
Переходя от рассматриваемой упрощенной модели к капиллярно-пористым телам, имеющим влагосодержание при Тмат <С 373° К, можно допустить, что конвектив ный поток вещества, возникающий под действием мгно венного сброса давления, может быть определен как
56
jrad |
Kd ' V Робд’ ~ — Кя J V Робд |
( 13) |
|
0 |
|
Здесь Кд— безразмерный коэффициент, зависящий |
от |
структурных свойств, влагосодержания, термодинамиче ских параметров Т и 0, вязкости жидкости, структурообразования (в случае наличия этого процесса при суш ке); т — продолжительность импульса вакуумирования, при котором V Робд = const.
В i[3] показано, что пульсационная составляющая скорости, обусловленная мгновенным приложением си
лы Fa = — уРсбд' —- приводит к возникновению по-
р
тока вещества jmdЕго величина значительно превосхо дит поток jm, имеющий место при статическом приложе нии внешней силы (в моменты создания разрежения). Показано также, что стационарная составляющая ско
рости |
переноса при |
F = const, |
определяемая из |
(11), |
vx, |
удПульсации |
скорости |
переноса от vx, |
до уд |
и величины потока от jm до jmd обусловлены пульсация ми внешнего давления среды.
Полученное соотношение (13) может быть использо вано при определении потоков массы и выборе режим ных параметров для импульсно-вакуумной сушки капил лярно-пористых тел {3].
О б о з н а ч е н и я
U — влагосодержание; UM.r — максимальное сорбци онное, U„.n — максимального насыщения; р — плотность; t — время; Рср— давление среды; уР°б — градиент об щего давления парогазовой смеси; jmd — конвективный поток вещества при мгновенном приложении разреже ния; jm — конвективный поток вещества при статическом приложении разрежения; уРобд— градиент общего дав ления парогазовой смеси, возникающий в материале при мгновенном сбросе давления на поверхности изде лия.
|
Л и т е р а т у р а |
1. |
Л ы к о в А. В. Теория сушки. М., 1968. |
2. |
В а й с м а н М. Д. Термодинамика парожидкостных потоков. |
«Энергия», М., 1967.
57
3. Б о б к о в а Б. Н. Исследование влияния неравномерного структурообразования на внутренней массоперенос и интенсификация сушки гипсовых прокатных изделий. Автореферат, 1971.
4. Journal of Heat and mass Transfer, serie C, N 2, 1962, 18—31,
1962. |
C o y С, |
Гидродинамика многофазных систем. «Мир», М., 1971. |
||||
5. |
||||||
6. |
К о ч и н |
Н. |
Е., |
Р о з е Н. |
В. Теоретическая гидродинамика. |
|
ГОНТИ НК.ТП СССР, М.-Л., 1938. |
|
|||||
7. |
С е д о в |
Л. |
И. |
Механика |
сплошных сред. «Наука», М., 1970. |
|
8. Д е Г р о о т |
С., |
М а з у р |
П. Неравновесная термодинамика. |
|||
«Мир», М., 1964. |
|
|
|
И. И. Термодинамика. «Ма |
||
9. |
В у к а л о в и ч М. П., Н о в и к о в |
|||||
шиностроение», М., 1972. |
|
или записки о силах и дви |
||||
10. |
Б е р н у л л и Д. Гидродинамика |
|||||
жениях жидкостей. АН СССР, 1959. |
|
|||||
11. |
Л а н д а у |
Л., |
Л и ф ш и ц |
Е. Механика сплошных сред. Гое- |
||
техиздат, М.-Л., 1944. |
Я -Б., Р а й з е р |
Ю. П. Физика ударных волн |
||||
12. |
З е л ь д о в и ч |
и высокотемпературных гидродинамических явлений. «Наука» М., 1966.
Е. Л. ВЫСОЧАНСКИЙ
МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ДИФФУЗИИ ВЛАГИ В КАПИЛЛЯРНО-ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛАХ В ИНТЕНСИВНЫХ ПРОЦЕССАХ МАССОПЕРЕНОСА
Коэффициенты диффузии влаги в капиллярно-порис тых телах, определенные при протекании процессов массопереноса вблизи равновесного состояния i[l], могут оказаться недействительными для интенсивных* процес сов. Последнее может быть объяснено отсутствием ло кального равновесия между паром и адсорбированной влагой ** ,[3] (или влагой материала и эталонного те ла), а, следовательно, недействительностью равновес ных изотерм сорбции-десорбции.
Учет кинетики неравновесной сорбции i[4] усложняет дифференциальное уравнение баланса массы и обычно не производится в теории массопереноса |[5]. Однако и в рамках последней формальной учет неравновесности можно осуществить, например , путем введения таких понятий как неравновесное влагосодержание UHep, не равновесная изотермическая массоемкость и соответст вующий им коэффициент диффузии:
Для определения зависимости аП] = f (U), естест
венно, необходимо, чтобы процесс массопереноса был доап \
статочио интенсивным 1т. е .-— > > 0 . В этих условиях
пренебрежение непостоянством коэффициента диффузии приводит к большим ошибкам i[6 ], учет — к существсн-
* Из рассмотрения по известным [2] причинам исключены высоко
интенсивные |
(д \\ |
процессы переноса. |
** Другой причиной, не исключающей первую, а скорее сопутст вующей, может явиться наличие конвективных потоков, обычно не учитываемых при расчете коэффициентов диффузии.
59