Теоретические основы переработки полимеров (механика процессов)
..pdf
|
|
|
|
|
образоваться |
стыковочный |
шов, |
||||||||
|
|
|
|
|
который является слабым местом |
||||||||||
|
|
|
|
|
рукава. Этот шов обычно служит |
||||||||||
|
|
|
|
|
причиной |
возникновения |
дефек |
||||||||
|
|
|
|
|
тов |
в |
рукавах, экструдируемых |
||||||||
|
|
|
|
|
из |
полипропилена |
и полиэтилена |
||||||||
|
|
|
|
|
высокой плотности. |
|
что |
для |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Опыт |
показывает, |
||||||||
|
|
|
|
|
пленки толщиной 55—70 мкм сте |
||||||||||
|
|
|
|
|
пень |
|
поперечного |
растяжения |
|||||||
|
|
|
|
|
(раздува) |
рукава не должна пре |
|||||||||
|
|
|
|
|
вышать 2,5, так как с увеличе |
||||||||||
|
|
|
|
|
нием степени раздува разнотол- |
||||||||||
|
|
|
|
|
щинность |
пленки |
возрастает. |
||||||||
Рис. VIII. 51. |
Угловая головка с |
боковым |
Ширина рабочего |
зазора |
обычно |
||||||||||
входом для экструзии рукавной пленки: |
составляет 0,4—1 мм, а длина за |
||||||||||||||
/ —дорн; 2 — матрица; 3 — кольцо; |
4 — кор |
зора— в 15—20 раз больше [100, |
|||||||||||||
пус; |
5—дориодержатель; |
6 —решетка; |
|||||||||||||
7—центровочные болты. |
|
|
с. 533]. |
|
|
|
сопротивления |
||||||||
пленочной головки определяется |
|
Коэффициент |
|||||||||||||
методом |
аппроксимации |
Однако |
|||||||||||||
известно, что наибольший вклад (80 |
90 /о ) |
дает |
Ф Р ‘ |
У |
|
||||||||||
щель. Поэтому для прикидочных расчетов коэффициен |
|
Р _ |
|||||||||||||
ления можно определять по формуле (VIII. 260), принима |
|
|
|
||||||||||||
|
VIII. 21. СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ ТРУБ |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
И РУКАВНЫХ ПЛЕНОК |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
nvfi гоСтоит из следующих этапов. |
|||||||||||
Трубы. Процесс изготовления трус с |
|
^ |
головки; калибрования |
||||||||||||
экструзии расплава через кольцевой |
|
|
трубы |
в |
специальной |
||||||||||
и предварительного |
охлаждения |
г Р |
|
олжеНием матрицы; охла- |
|||||||||||
охлаждаемой насадке, являющейся |
v |
|
ере орошения; непрерыв* |
||||||||||||
ждения трубы в водяной ванне или в |
|
^ ПОмощью |
специального |
||||||||||||
ного |
равномерного |
вытягивания |
тру |
пезки труб. |
|
|
|
|
|
||||||
тянущего приспособления, намотки ил |
р |
|
М)ГНЯЮТ |
калибрование |
|||||||||||
На практике в большинстве СЛУЧ |
|
вакуума или внутреннего |
|||||||||||||
по наружному диаметру с применени |
|
|
^ |
по |
внутреннему |
||||||||||
давления. Известен также способ ка |
|
наждаемого |
водой дорна. |
||||||||||||
диаметру с применением |
удлиненного |
- ■ |
й |
через охлаждае- |
|||||||||||
Во всех случаях калибруемая труба пр |
|
|
превышает |
номи- |
|||||||||||
мую |
металлическую |
насадку, диаметр |
|
v емперахурНой усад- |
|||||||||||
нальный диаметр готовой трубы на вели |
0 Уиэтилена 2—3%). |
|
|||||||||||||
ки (для поливинилхлорида 1— 1,б/о>j* |
|
|
металлической насадки |
||||||||||||
Надежный контакт между поверхнис |
|
точного |
калибрования |
||||||||||||
и поверхностью трубы, необходимый |
А» |
обеспечИвается |
пе- |
||||||||||||
и интенсивного предварительного охлажд |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
репадом давлений внутри и снаружи ТРУ ж |
быть |
достаточной |
|||||||||||||
Длина |
калибрующей |
насадки |
Д° |
|
пела |
охладиться |
до |
||||||||
для |
того, |
чтобы сходящая с нее |
труба |
успела |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пературы плавления. Для опре- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
деления |
времени |
охлаждения |
в |
||||
|
|
|
|
|
|
этом случае используют выраже |
|||||||
|
|
|
|
|
|
ние (IV. 59), принимая, |
что х = 5. |
||||||
|
|
|
|
|
|
Пример |
расчета |
длины |
охлаж |
||||
|
|
|
|
|
|
дающей ванны для экструзии по |
|||||||
|
|
|
|
|
|
лиэтиленовой трубы при скорости |
|||||||
|
|
|
Расстояние, м |
экструзии 4,3 м/мин приведен в |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
работе [1, с. 330]. Результаты2* |
|||||||
Рис. |
VIII. 53. |
Изменение |
температуры |
расчетов |
представлены |
на рис. |
|||||||
VIII. 53 |
в виде графика |
измене |
|||||||||||
трубы |
из |
полиэтилена |
низкой плотности |
||||||||||
по длине |
ванны |
(£> = 3.2 |
см; |
6 = 3,34 мм; |
ния |
температуры |
внутренней |
||||||
v =4,24 м/мин; Та = 294 К): |
|
(кривая |
1) и наружной |
(кривая |
|||||||||
/ —температура |
внутренней |
поверхности; |
|||||||||||
2) поверхностей. Видно, что на |
|||||||||||||
2—температура |
наружной |
поверхности; |
|||||||||||
3— средняя температура |
стенки. |
начальном участке ванны длиной |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 м (7з общей длины) темпера |
|||||||
тура внутренней поверхности уменьшается всего лишь |
на 30 °С, |
в |
|||||||||||
то время как температура наружного |
слоя снижается почти |
на |
120°С. Это связано с низкой теплопроводностью полиэтилена, так как прежде чем тепло будет воспринято охлаждающей водой, оно должно пройти через стенку трубы.
Рукавная пленка. Процесс изготовления рукавной пленки со стоит из следующих этапов: экструзии рукава, охлаждения рукава до температуры затвердевания, сопровождающегося продольным и поперечным растяжением рукава, охлаждения рукава до темпе ратуры, при которой его можно складывать, не опасаясь слипания, складывания и намотки рукава. Как показывают многочисленные экспериментальные исследования, основные эксплуатационные свойства пленок (прочность, прозрачность, глянцевитость) сильно зависят от условий охлаждения и степени продольного и попереч ного растяжения, определяющих, как было показано выше, ско рость и направление процессов формирования надмолекулярных структур.
Определение формы рукава в зависимости от расстояния от головки. Экспериментально установлено, что форма пузыря (на чальный участок рукава) зависит от условий экструзии. Если скорость приема рукава невелика и расстояние до линии за твердевания мало, т. е. происходит интенсивное охлаждение (рис. VIII. 54, а), то форма пузыря очень близка к конической. Вытяжка происходит равномерно в обоих направлениях (попереч ном и продольном) с постоянным преобладанием продольной вы тяжки.
При высокой производительности и интенсивном охлаждении, обеспечивающем малые расстояния до линии затвердевания, ру кав приобретает форму, изображенную на рис. VIII. 54, б. В этом случае вначале реализуется продольная вытяжка, а затем перед самой линией затвердевания — поперечная.
Метод расчета коэффициентов теплообмена при охлаждении рукавной пленки подробно рассмотрен в работах [101, 102], авто рами которых найдены способы существенного увеличения коэф фициентов теплообмена, позволившие повысить линейную ско рость приема рукава с 10—12 до 45—50 м/мин.
VIII. 22. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЭКСТРУДЕРА. РАБОЧАЯ ТОЧКА. ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА
Изложенные в предыдущих разделах сведения позволяют рассчи тать внешние характеристики экструдера и головки независимо друг от друга. В действительности всегда приходится иметь дело с их сочетанием. Поэтому фактический рабочий режим опреде ляется как общее решение системы двух трансцендентных уравне ний, одно из которых описывает внешнюю характеристику червяка Q = Q(Р)JV, а другое — внешнюю характеристику головки Q = = Q(Pr). Решение, одновременно удовлетворяющее обоим уравне ниям, называется рабочей точкой, поскольку при заданной частоте вращения червяка производительность экструдера, температура и давление экструзии определяются этим решением.
Использование описанной математической модели позволяет ре шить ряд практических задач, основными из которых являются следующие: поверочный расчет экструдера; проектный расчет экс трудера; анализ технологического режима, включающий исследо вание влияния вариаций температуры нагревателей корпуса и свойств сырья на стабильность размеров и температуры экструди руемого изделия.
ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ЭКСТРУДЕРА
При поверочном расчете экструдера исследуются технические воз можности машины применительно к переработке одного мате риала (или группы материалов) в однотипные или различные из делия. При этом предполагается, что все основные характеристики экструдера, перерабатываемого материала и технологического ре жима заданы. Ниже приводятся исходные сведения, необходимые для поверочного расчета экструдера:
Документ или параметр |
Назначение |
Чертежи червяка |
Определение геометрических |
Чертежи головки |
коэффициентов |
Определение коэффициента |
|
|
сопротивления и индекса |
|
разнотолщинности |
Документ |
или |
|
параметр |
|
|
Назначение |
|
|||||
Характеристика материала |
|
Расчет |
характеристик |
чер |
||||||||
реологические |
свойства в |
вяка |
и головки; |
определе |
||||||||
диапазоне |
|
градиентов |
ние осевого усилия и мощ |
|||||||||
скорости и |
температуры, |
ности |
привода; |
определе |
||||||||
охватывающем |
рабочий |
ние температуры |
разогре |
|||||||||
интервал |
|
|
|
от |
ва; расчет |
производитель |
||||||
зависимость плотности |
ности зоны |
ш;т; ния |
|
|||||||||
температуры и давления |
|
|
|
|
|
|
||||||
зависимость |
теплоемкости |
|
|
|
|
|
|
|||||
от температуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
зависимость коэффициента |
|
|
|
|
|
|
||||||
теплопроводности от тем |
|
|
|
|
|
|
||||||
пературы |
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
||
гранулометрический |
|
|
|
|
|
|
||||||
став |
насыпная масса |
|
|
|
|
|
|
|||||
коэффициенты |
внешнего |
|
|
|
|
|
|
|||||
трения и их |
|
зависимость |
|
|
|
|
|
|
||||
от температуры и давле |
|
|
|
|
|
|
||||||
ния |
|
|
технологиче |
Определение |
констант, |
ха |
||||||
Характеристика |
||||||||||||
ского режима |
|
|
враще |
рактеризующих |
свойства |
|||||||
заданная |
частота |
материала |
при |
условиях |
||||||||
ния червяка |
|
|
|
переработки |
|
|
||||||
заданный |
температурный |
|
|
|
|
|
|
|||||
режим |
|
производитель |
|
|
|
|
|
|
||||
заданная |
|
|
|
|
|
|
||||||
ность |
|
|
экструдируе |
Проверка |
на |
индекс разно- |
||||||
Характеристика |
||||||||||||
мого изделия |
|
|
|
|
толщинности; расчет |
не |
||||||
профиль |
поперечного |
|
обходимой |
точности |
под |
|||||||
сечения |
|
|
отклонения |
держания температур; рас |
||||||||
допускаемые |
|
чет необходимой стабиль |
||||||||||
по размерам |
|
|
ности свойств по реологи |
|||||||||
специальные |
требования |
ческим |
характеристикам |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
расплава |
и |
динамическим |
|||
|
|
|
|
|
|
|
уравнениям процесса |
|
В ходе поверочного расчета проверяются основные параметры процесса. Для этого строятся внешние характеристики червяка при различных значениях частоты вращения (обычно в пределах рабочего диапазона выбирается 3—4 значения частоты вращения).
Серьезным затруднением, возникающим при отыскании общего решения для уравнений экструдера и головки, является неявный характер функциональной зависимости между давлением на вы ходе из червяка и температурой. Это означает, что каждой точке внешней характеристики червяка соответствует не только свое значение давления, но и свое значение температуры расплава. Наиболее удобный прием, служащий для нахождения общего ре шения, состоит в использовании графо-аналитического метода. Удобно представлять внешнюю характеристику в логарифмиче ских координатах в виде зависимости lgQ = /(lg P ), поскольку характеристика головки, описываемая выражением вида
(где R = \ i o / \ i T , a \ i T — значение ко эффициента консистенции расплава при температуре в головке) изобра жается в этих координатах прямой линией, угловой коэффициент кото рой равен п. Изменение темпера туры расплава приводит к парал лельному смещению характеристи ки головки на величину lg R. По этому задача выбора соответствую щей прямой решается параллель ным смещением характеристики го ловки вдоль характеристики чер вяка до точки, в которой темпера туры расплава обеих характеристик совпадают (рис. VIII. 56).
Для выявления требований к точности системы регулирования температуры головки на итоговом графике наносится допустимый ин тервал колебаний производительно
сти и рассчитываются допустимые изменения /?, при которых ко лебания производительности еще не выходят за установленные пределы. Затем по величине допустимых колебаний производитель ности рассчитывается предельно возможный интервал изменения температуры. Далее определяются осевое усилие и мощность при вода червяка.
Типичный пример внешних характеристик экструдера Гримм Е90 при переработке полиэтилена низкой плотности в рукавную пленку приведен на рис. VIII. 57. Основные параметры режима, размеры червяка и свойства материала даны в подписи под ри сунком. Расчетная схема пленочной головки аналогична представ ленной на рис. VIII. 38, б.
Расчет показывает, что максимальная производительность экструдера в выбранном температурном режиме не может превы шать 120 кг/ч, так как при этом зона плавления занимает почти весь червяк (зона дозирования оказывается равной одному шагу). Фактическая производительность, определяемая положением ра бочих точек, составляет 33—98 кг/ч (в зависимости от выбранной частоты вращения червяка).
ПРОЕКТНЫЙ РАСЧЕТ ЭКСТРУДЕРА
Проектный расчет экструдера сопряжен с необходимостью выбора основных параметров — таких как геометрические размеры чер вяка и режим работы машины.
Анализ известных конструктивных и технологических ре комендаций [103; 104; 105, с. 308] позволяет предложить метод