- •Кривошипные прессы.
- •Воронеж 2010
- •Глава 1. Колебания и нагрузки на опоры кривошипного
- •1.1. Суть проблемы
- •1.2. Величина инерционной силы
- •1.3. Наибольшие угол наклона и вертикальное
- •1.4. Наклон пресса на фундаменте, силы в анкерных болтах
- •1.5. Колебания пресса на виброопорах
- •Глава 2. Перегрузка кривошипных прессов
- •2.1. Общие замечания
- •2.2. Перегрузка закрытых прессов
- •2.3. Перегрузка открытых прессов
- •2.4. Влияние параметров кривошипного пресса
- •2.5. Определение силы, развиваемой прессом при отключении
- •2.5.2. Практическое использование разработанной методики
- •Глава 3. Заклинивание кривошипных прессов.
- •3.2. Обоснование возможности создания конструкций
- •Глава 4. Создание и исследование устройств для
- •4.1 Актуальность задачи. Обзор применяемых конструкций и
- •4.2. Исследование способа расклинивания силой, прикладываемой к кривошипно-шатунному механизму
- •4.2.1. Теоретический анализ
- •4.2.1.1. Приложение расклинивающей силы к шатуну
- •4.2.1.2. Приложение расклинивающей силы к кривошипу
- •4.2.1.3. Приложение расклинивающей силы к рычагу
- •4.2.1.4. Анализ полученных формул
- •4.2.2. Экспериментальное исследование
- •4.2.2.1. Описание экспериментальной установки
- •4.2.2.2. Методика проведения экспериментов
- •4.2.2.3. Результаты экспериментов и их анализ
- •4.3. Теоретическое исследование работы устройства для
- •4.3.1. Анализ действующих в устройстве
- •4.3.1.1. Устройство первого исполнения
- •4.3.1.2. Устройство второго исполнения
- •4.3.2. Анализ полученных формул
- •4.3.3. Определение угла поворота эксцентрикового
- •4.3.4. Определение силы заклинивания пресса по
- •4.4. Определение коэффициентов трения покоя
- •4.4.1. Конструкция и параметры экспериментальных
- •4.4.2. Определение величин коэффициентов трения покоя
- •4.6. Создание и экспериментальное исследование промышленного
- •4.6.1. Конструкция и работа устройства
- •4.6.2. Экспериментальное исследование устройства
- •2−Двухплечий рычаг, 3−насос гоо3)
- •4.7. Разработка конструкции устройства для расклинивания кгшп с валом параллельным фронту пресса
- •4.7.1. Определение параметров устройства на стадии проектирования
- •4.7.2. Описание конструкции устройства для расклинивания пресса кгшп модели к8540 силой 10мн
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
4.6.2. Экспериментальное исследование устройства
ПБ 710 на прессе LKM 1600A
Изготовленное опытным заводом ЭНИКМАШа экспериментальное устройство модели ПБ710 было смонтировано на прессе модели LKM 1600А, задействованного на выполнение производственной программы в кузнечном цехе Владимирского тракторного завода (рис. 4.30).
Затем, после проверки работоспособности устройства, было проведено экспериментальное исследование с целью определения характеризующих его работу параметров:
− коэффициента трения д в подшипнике на эксцентриковой шейке пальца, соединяющего шатун с ползуном, при нагружении пресса;
− коэффициента трения покоя в подшипниках эксцентрикового пальца и сравнение его с величиной n, найденной в лабораторных условиях;
− жесткости пресса с устройством для получения зависимости Р3=f(γ);
− времени расклинивания пресса с помощью созданного устройства.
Рис. 4.30.
Кривошипный горячештамповочный пресс модели LKM 1600А, оснащенный устройством модели ПБ-710, для проведения экспериментальных исследований: 1 − устройство для раскли-нивания, 2−ползун, 3−станина пресса, 4−измеритель сил ПБ-452, 5−гидравлический нагружатель, 6−индикаторная стойка, 7−насосная установка нагружателя |
Заметим при этом, что КГШП LKM 1600А имеет систему густой смазки (в качестве материала смазки применялся солидол марки Т).
Поэтому и коэффициенты трения д и n, полученные в процессе экспериментов соответствовали этому типу смазки.
В процессе проведения работы использовались следующая оснастка и аппаратура:
− гидравлический нагружатель силой 25МН (2500тс);
− насосная установка с механическим приводом;
− два образцовых манометра (класса 05) со шкалами 100МПа (1000 кГ/см2);
− две индикаторные стойки с индикаторами, имеющими цену деления 0,01мм;
− механический переносной измеритель сил модели ПБ-452;
− комплект тензометрической аппаратуры (осциллограф МПО-2, усилитель ТА-5 и комплект шлейфов);
− тензометрические датчики сопротивления с базой 20мм;
− часы.
Перед проведением экспериментов была выполнена подготовительная работа, заключающаяся в установке нагружателя на стол пресса, наклейке тензометрических датчиков на станине (левая передняя и правая задняя стойки станины) и на коротком плече рычага устройства, выборе места и закреплении на станине базы для механического измерителя сил, тарировке измерительных схем и измерителя. Эта работа проводилась согласно общепринятым методикам [87, 88]. При проведении экспериментов по определению д нагружение пресса осуществлялось ударом ползуна по нагружателю, установленному на столе. Жидкость в рабочей полости нагружателя была заперта.
Регулировка величины силы в системе достигалась установкой стальных мерных прокладок на плунжер нагружателя. Величины сил на ползуне и соответствующие им силы на рычаге фиксировались осциллографом. Дополнительно сила на ползуне контролировалась еще и по измерителю ПБ-452.
Зная величины сил, параметры устройства (r1 = 210 мм; r2= 240 мм; r3 = 80 мм; е = 30 мм; LН = 360 мм; = 0) и направление движения шатуна, которое в данном прессе соответствует обозначенному на рис.4.8.а стрелкой 1, и решая формулу (4.74) относительно д, определяем его искомую величину
.
Результаты экспериментов и вычислений д приведены на рис. 4.31.
Рис. 4. 31. Зависимость д от Р на КГШП модели LKM 1600A
Приведенный выше рисунок показывает, что величина коэффициента трения в подшипнике шатун-эксцентрик пальца, соединяющего шатун с ползуном, при густой смазке в момент нагрузки пресса колеблется в пределах 0,02…0,04. Эта величина и рекомендуется для дальнейших расчетов устройств, подшипники которых смазываются солидолом. Попутно заметим, что для подшипников с жидкой смазкой величина д должна быть принята в соответствии с [37] на порядок ниже, т.е. равной 0,002…0,004.
В процессе определения величины коэффициента трения покоя в подшипниках эксцентрикового пальца фиксировалось давление (также при густой смазке) в полости протарированного гидродомкрата (рис.4.32), расположенного в расклинивающем плече рычага устройства, в момент его трогания с места при расклинивании после получасовой выдержки пресса под нагрузкой, и по давлению была определена величина силы (Тр), необходимая для начала проворота эксцентрикового пальца при заданной силе заклинивания (РЗ).
Рис. 4.32. Двуплечий рычаг устройства ПБ 710 в момент
тарировки домкрата (1−измеритель сил ПБ-452,