- •Кривошипные прессы.
- •Воронеж 2010
- •Глава 1. Колебания и нагрузки на опоры кривошипного
- •1.1. Суть проблемы
- •1.2. Величина инерционной силы
- •1.3. Наибольшие угол наклона и вертикальное
- •1.4. Наклон пресса на фундаменте, силы в анкерных болтах
- •1.5. Колебания пресса на виброопорах
- •Глава 2. Перегрузка кривошипных прессов
- •2.1. Общие замечания
- •2.2. Перегрузка закрытых прессов
- •2.3. Перегрузка открытых прессов
- •2.4. Влияние параметров кривошипного пресса
- •2.5. Определение силы, развиваемой прессом при отключении
- •2.5.2. Практическое использование разработанной методики
- •Глава 3. Заклинивание кривошипных прессов.
- •3.2. Обоснование возможности создания конструкций
- •Глава 4. Создание и исследование устройств для
- •4.1 Актуальность задачи. Обзор применяемых конструкций и
- •4.2. Исследование способа расклинивания силой, прикладываемой к кривошипно-шатунному механизму
- •4.2.1. Теоретический анализ
- •4.2.1.1. Приложение расклинивающей силы к шатуну
- •4.2.1.2. Приложение расклинивающей силы к кривошипу
- •4.2.1.3. Приложение расклинивающей силы к рычагу
- •4.2.1.4. Анализ полученных формул
- •4.2.2. Экспериментальное исследование
- •4.2.2.1. Описание экспериментальной установки
- •4.2.2.2. Методика проведения экспериментов
- •4.2.2.3. Результаты экспериментов и их анализ
- •4.3. Теоретическое исследование работы устройства для
- •4.3.1. Анализ действующих в устройстве
- •4.3.1.1. Устройство первого исполнения
- •4.3.1.2. Устройство второго исполнения
- •4.3.2. Анализ полученных формул
- •4.3.3. Определение угла поворота эксцентрикового
- •4.3.4. Определение силы заклинивания пресса по
- •4.4. Определение коэффициентов трения покоя
- •4.4.1. Конструкция и параметры экспериментальных
- •4.4.2. Определение величин коэффициентов трения покоя
- •4.6. Создание и экспериментальное исследование промышленного
- •4.6.1. Конструкция и работа устройства
- •4.6.2. Экспериментальное исследование устройства
- •2−Двухплечий рычаг, 3−насос гоо3)
- •4.7. Разработка конструкции устройства для расклинивания кгшп с валом параллельным фронту пресса
- •4.7.1. Определение параметров устройства на стадии проектирования
- •4.7.2. Описание конструкции устройства для расклинивания пресса кгшп модели к8540 силой 10мн
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
4.3.1.2. Устройство второго исполнения
Расчётные схемы устройства второго исполнения, соответственно при нагружении пресса и расклинивании, приведены на рис.4.20.
Обозначения геометрических параметров устройства приняты прежние, а силы, одноимённые с предыдущими имеют дополнительно цифру 2 перед индексами Н и Р (например, реакция, возникающая в опоре рычага при нагружении, обозначена Т2Н).
Проведя рассуждения, аналогичные предыдущим, получим следующие формулы для определения сил и реакций при нагружении и расклинивании
; (4.78)
(4.79)
а б
Рис. 4.20. Расчетная схема устройства второго исполнения
; (4.80)
. (4.81)
Здесь
; (4.82)
. (4.83)
Для частного случая, когда φ=β=β1=0, полученные зависимости, как и в предыдущем случае, значительно упрощаются и примут вид:
для периода нагружения пресса:
; (4.84)
; (4.85)
для периода расклинивания пресса:
; (4.86)
; (4.87)
Верхние знаки перед членами, содержащими r2 в полученных расчётных формулах, относятся к случаю движения шатуна по стрелке 1, нижние – по стрелке 2 (рис. 4.20.а).
4.3.2. Анализ полученных формул
Полученные формулы являются основными при силовом расчёте элементов создаваемого устройства для расклинивания.
Анализ показывает, что при создании устройств для расклинивания следует отдавать предпочтение направлению движения шатуна, при котором момент сил трения на эксцентриковой шейке препятствует повороту пальца в направлении действия со стороны шатуна (на рис. 4.19 и 4.20 это направление обозначено стрелкой 1).
В случае, если при расчётах величины реакций в опорах рычага получаются с обратным знаком, то это будет означать, что данные силы меняют свой знак по сравнению с принятым на схемах (рис.4.19 и 4.20).
При этом, если меняют знак силы ТН и Т2Н, то эта опора оказывается полностью разгруженной при нагрузке пресса. Если же меняют знак силы ТР и Т2Р, то к рычагу для его поворота при расклинивании не требуется прикладывать дополнительную силу. На практике это означает, что после разгрузки пресса опоры рычага на ползуне (например, после удаления жёстких прокладок или разрезки вставок) эксцентриковый палец провернётся самопроизвольно, т.е. устройство «саморасклинится».
Отметим, что при проектировочных расчётах следует принимать Р=Р3=Р3max. При этом необходимо знать величины коэффициентов трения покоя в подшипниках эксцентрикового пальца и при движении под нагрузкой.
Недостаточность сведений по величине n для проведения расчётов при создании подобных устройств вынуждает нас ставить задачу его определения экспериментальным путем.