- •Ведение
- •1. Статистика пожаров в Российской Федерации и последствия огневого воздействия на строительные конструкции и материалы
- •Глава 2. Развитие средств пожаротушения от древних времен до наших дней
- •Глава 3. Пожар в Москве в 1812 г
- •Глава 4. Пожар в Зимнем Дворце в 1837 г.
- •Глава 5. Пожар в Большом театре 1856 г.
- •Глава 6. О взрывах природного газа и их последствиях в многоэтажном жилом секторе.
- •6 Госпитализированы, среди пострадавших находилось 6 детей)
- •Глава 7. Анализ просчетов по пожарной безопасности при проектировании строительстве и эксплуатации зданий и сооружений
- •Глава 8. Причины самовозгорания лесной подстилки в зимний период времени
- •Глава 9. Прогрев незащищенных стальных конструкций в цеху при горении трансформаторного масла
- •Глава 10. Анализ причин обрушения водонапорной башни Рожновского
- •Оценка несущей способности башни Рожновского с учетом ослабления сечения несущей колонны в результате нагрева
- •Прогрев несущей оболочки башни
- •Глава 11. Анализ возможности эксплуатации железобетонных ферм после пожара
- •Изучение материалов о развитии пожара в складе каучука, обследование состояния строительных конструкций после пожара
- •Определение температурного режима в отсеке склада каучука во время пожара
- •Расчет прогрева железобетонных ферм
- •Глава 12. Аналитическое решение задачи прогрева и инженерные методики расчета прогрева огнезащищенных стальных конструкций при виртуальных пожарах
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •Глава 1. Статистика пожаров в Российской Федерации и последствия огневого воздействия на строительные конструкции и материалы
- •Анализ реальных пожаров и их влияния на строительные конструкции
- •3 94006 Воронеж, 20-летия Октября, 84
Глава 11. Анализ возможности эксплуатации железобетонных ферм после пожара
Для решения вопроса о возможности эксплуатации строительных конструкций, в частности, железобетонных ферм (рис. 11.1), склада каучука шинного завода после воздействия реального пожара были проведены следующие исследования с использованием следующих работ [7,19-38]:
Изучены материалы о развитии пожара в складе каучука, обследовано состояние строительных конструкций после пожара.
Определены фактические прогибы железобетонных ферм, сохранившихся после пожара.
Проведен расчет температурного режима в складе каучука при пожаре.
Проведен расчет прогрева железобетонных ферм.
Проведено испытание характеристик прочности бетона и арматуры после огневого воздействия.
Рис.11.1. Вид на железобетонные фермы после пожара
Изучение материалов о развитии пожара в складе каучука, обследование состояния строительных конструкций после пожара
Здание склада предназначено для хранения синтетического каучука марки СКИ-3. Площадь отсека склада, где произошел пожар, составляет 24x60=1440 м2. Здание одноэтажное, пролет отсека 24 м, длина 60 м, высота до нижнего пояса ферм 6 м. Степень огнестойкости здания – П. Капитальные стены и пилястры выполнены из силикатного кирпича. Стропильные фермы железобетонные, пролетом 24 м. Плиты покрытия – железобетонные, марки ПКЖ-3, размером 6x1,5 м. По торцам отсека склада расположены по 3 окна размером 2x3 м и дверь размером 3x3 м.
Начало пожара зафиксировано в 18 час 45 мин, окончание пожара - I час ночи 15 мин. Длительность пожаре 5 час 30 мин. Время открытия ворот 19 час.19 мин. Время начала тушения пожара 19 час. 26 мин. или через 41 мин. после возникновения пожара. Время обнаружения пламени 19 час. 55 мин. Время от начала до обнаружения пожара 32 мин. Время разрушения остекления 20 час. 45 мин. или через 2 часа от начала пожара. Время обрушения фермы и плит покрытия 21 час. 13 мин. Площадь обрушения 288 м2.
Фактическая загрузка склада горючими материалами составляла 230 кг/м2. Количество сгоревшего материала: каучук марки СКИ-3 I400 кг, регенерат PКT I200 кг, обертка 50 кг, всего 2650 кг. Площадь горения 50 м2.
В результате пожара произошло обрушение фермы Ф0 и 32 плит покрытия ПКЖ-3; на Фермах Ф5, Ф6, Ф7 появились нормальные и косые трещины с раскрытием до 0,3 мм; на ферме Ф6 имеются разрушенные участки бетона вплоть до полного оголения арматуры. В зоне горения произошло отслаивание кирпичной кладки стены и верхней части пилястр.
Определение фактических прогибов железобетонных ферм
Для определения фактических прогибов ферм принят стереофотограмметрический метод [20]. Съемки ферм выполнялись с помощью фототеодолита С-Зв. Следует отметить, что использование данного метода для определения прогибов строительных конструкций после пожаров повышает безопасность проведения работ, точность измерений при незначительных затратах времени и средств.
После проведенной обработки диапозитивов получили, что величина прогибов изменяется вдоль ферм следующим образом: Ф8 от +2,34 см до -0,29 см; Ф7 то +6,42 см до 0,0 см; Ф6 от +8,8 см до 0,0 см; Ф5 от +5,14 см до 0,0 см; Ф4 от +4,5 см до 0,0 см; Ф3 от 4,86 см до 0,0 см; Ф2 от +2,83 до 0,0 см. Вдоль отсека оклада максимальные прогибы ферм изменяется таким образом: (рис. 2.10) от фермы Ф8 к Ф6 прогибы возрастают от 2,34 см до 8,8 см и от Ф2 к Ф5 возрастают от 2,83 см до 5,14 см. Следовательно, уменьшение прогибов ферм происходит в соответствии с их прогревом в направлении от очага пожара до вентиляционных проемов.
Согласно СНиП 2.03.01.-84*, прогибы железобетонных элементов не должны превышать предельно допустимых величин (табл.11.1) для перекрытий с ребристыми потолками при пролете свыше 10 м 1/400 пролета или 6,0 см.
При сопоставлении фактических прогибов ферм с допустимыми (предельно) установлено, что фермы Ф1, Ф2, Ф3 , Ф4 ,и Ф8 имеют прогибы, меньшие нормативных; фермы Ф6 и Ф7, имеют прогибы, превышающие предельно допустимые значения; ферма Ф5 имеет прогиб, близкий к предельно допустимому значению (5,14 см).
Рис.11.2. Фактические прогибы ΔН ферм после пожара: I-очаг горения каучука; II и III - зоны средней и слабой интенсивности огневого воздействия;
1–3 – границы температур по низу плит покрытия, соответственно 800, 400, 200 0С; 4 – направления движения продуктов горения;
5 – въездные ворота; 6 – оконные проемы.