8041
.pdf110
расширения пара во втором цилиндре, 3-4 – процесс вторичного перегрева пара.
Рис. 59 |
Рис. 60 |
Вторичный перегрев пара увеличивает термический к.п.д. основного цикла в том случае, если давление, при котором производится вторичный перегрев,
выбрано так, что термический к.п.д. дополнительного цикла 3-4-2-2' больше термического к.п.д. основного цикла.
11.2Теплофикационный цикл
Втак называемых конденсационных установках, которые вырабатывают только механическую (или электрическую) энергию, весь отработавший пар конденсируется охлаждающей циркуляционной водой. Последняя нагревается обычно до 15-30 °С и уносит с собой огромное количество теплоты, которая не может быть использована вследствие низкой температуры воды. Эти потери с охлаждающей водой составляют в конденсационных установках до 60 %
теплоты, выделяющейся при сгорании топлива.
111
Стремление к использованию теплоты, уносимой циркуляционной
(охлаждающей) водой, привело к мысли значительно повысить ее температуру за счет повышения давления отработавшего пара и использовать ее для отопления зданий, технологических процессов самых разнообразных производств, сушки, варки и т. п.
Таким образом, осуществляется комбинированная выработка электрической и тепловой энергии. Такие установки называют
теплофикационными или теплоэлектроцентралями (ТЭЦ).
Повышение противодавления (конечного давления пара) приводит к уменьшению выработки механической или электрической энергии, но общее использование теплоты при этом значительно повышается. Из рис. 61 можно видеть, что вся теплота q2, представляющая собой в конденсационных установках неизбежную потерю, в случае идеального теплофикационного цикла будет полностью использована. В действительных условиях часть теплоты теряется и экономичность теплофикационных установок достигает 7075 %.
Комбинированная выработка электрической и тепловой энергии является основой теплофикации, получившей особое развитие в СССР как наиболее передовой и совершенный метод производства тепловой и электрической энергии.
11.3 Регенеративный цикл
Эффективным способом повышения к.п.д. паросиловых установок служит регенерация.
На рис. 62 показана схема установки с регенеративным подогревом питательной воды. Эта схема отличается от схемы, приведенной на рис. 51, тем,
что не весь пар, поступающий в турбину, расширяется до конечного Давления,
а часть его отбирается при некотором промежуточном давлении и направляется в подогреватель, куда одновременно подается конденсат.
При решении задач, связанных с регенеративным циклом, удобно
112
пользоваться диаграммой i-s, Пересечение адиабаты расширения 1-2 (рис. 63) с
изобарой отбора pотб дает точку, характеризующую состояние пара в отборе.
Рис. 61 |
Рис. 62 |
Все тепловые расчеты, связанные с регенерацией, принято относить на
1 кг пара, поступившего в турбину. Из схемы, приведенной на рис. 62, видно,
что отбор пара составляет α кг/кг пара. Таким образом, от каждого килограмма пара, поступившего в двигатель, (1 – α) кг пара расширяется в двигателе до конечного давления, а α кг пара расширяется только до давления отбора.
Рис. 63 |
Рис. 64 |
113
Количество отобранного пара α определяется из уравнения баланса теплоты для подогревателя:
|
i |
i |
|
|
|
α |
отб |
2 |
, |
(254) |
|
iотб i2 |
|||||
|
|
|
где i'отб – энтальпия конденсата при давлении отбора; iотб – энтальпия пара,
отбираемого из турбины; i'2 – энтальпия конденсата при конечном давлении пара.
Рис. 65
Полезная работа 1 кг пара в регенеративном цикле l0 p (1 α)(i1 i2 ) α(i1 iотб )
или после простых преобразований
l0 p (i1 |
i2 ) α(iотб i2 ). |
(255) |
Количество теплоты, затраченной на 1 кг пара, составляет |
|
|
i |
i . |
|
1 |
отб |
|
Термический к.п д. регенеративного цикла равен отношению полезно использованной теплоты ко всей затраченной:
114
|
q q |
|
|
lop |
|
i i α(i |
i ) |
|
|
|
η |
1 2 |
|
|
|
|
1 2 |
отб |
2 |
. |
(256) |
|
|
|
|
|
|
|||||
tp |
q |
|
i |
i |
|
i |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
1 |
1 |
отб |
|
1 |
отб |
|
|
|
На рис. 64 приведена схема установки с двумя отборами пара и смешивающими подогревателями, а на рис. 65 дано условное изображение процесса расширения пара в турбине в диаграмме i-s. Значения α1 и α2
определяют из уравнений баланса теплоты для первого и второго подогревателей:
|
|
|
|
i |
i |
|
|
|
|
|
|
α |
отб1 |
отб 2 |
; |
|
(257) |
||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1 |
i |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
отб1 |
отб 2 |
|
|
||
|
|
|
(1 α )(i |
i ) |
|
|
|||
α |
|
|
|
1 |
отб 2 |
2 |
. |
(258) |
|
2 |
|
(iотб 2 i2 ) |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
где iотб1 – энтальпия пара в первом отборе; iотб2 – энтальпия пара во втором отборе;
i'отб1 – энтальпия конденсата при давлении пара первого отбора; i'отб2 – энтальпия конденсата при давлении пара второго отбора; i'2 – энтальпия конденсата при конечном давлении пара.
Полезная работа 1 кг пара в регенеративном цикле с двумя отборами составляет
l0p i1 i2 α1(iотб1 i2 ) α2 (iотб 2 i2 ).
Количество теплоты, затраченной на 1 кг пара, составляет i1 – i'отб1.
Термический к.п.д. регенеративного цикла с двумя отборами
η |
|
q q |
|
lop |
|
i i α (i |
i ) α |
2 |
(i |
i ) |
. |
1 2 |
|
1 2 1 отб1 |
2 |
отб 2 |
2 |
||||||
t p |
|
q |
|
i i |
|
i |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
отб1 |
|
1 |
отб1 |
|
|
|
|
Удельный расход пара в регенеративном цикле
d0 p |
|
|
3600 |
,кг/ (кВт ч), |
|
|
|
|
|||
i1 |
i2 |
α1(iотб1 i2 ) α2 (iотб 2 i2 ) |
|||
|
|
(259)
(260)
(261)
если значения i взяты в кДж/кг.
Подробное исследование регенеративного цикла показывает, что его термический к.п.д. всегда больше термического к.п.д. цикла Ренкина с теми же начальными и конечными параметрами. Экономия от применения
115
регенеративного цикла растет с увеличением отборов пара.
11.4 Бинарный цикл
Сравнение цикла Ренкина с циклом Карно (рис. 66) показывает, что полезная работа цикла Ренкина (площадь 5-6-7-8-9-5) значительно меньше полезной работы цикла Карно (площадь 5-0-8-9-5). Так как при этом количество отводимой теплоты для обоих циклов одинаково, то термический к.п.д. цикла Ренкина значительно ниже к.п.д. цикла Карно, совершающегося в пределах тех же температур.
Рис. 66 |
Рис. 67 |
Из рис. 66 видно, что работа цикла Ренкина, а, следовательно, и к.п.д.
этого цикла были бы значительно выше, если температура насыщения (точка 6)
при данном давлении была бы выше.
Так как зависимость tн = f (р) определяется физическими свойствами рабочего тела, возникла мысль использовать в качестве рабочих тел для паросиловых установок другие жидкости, для которых при тех же давлениях температура кипения значительно выше температуры кипения воды. В качестве таких жидкостей были предложены ртуть и дифенил. Зависимость между
116
давлением и температурой насыщения для воды, дифенила и ртути показана на рис. 67, а таблица ртутных насыщенных паров приведена в специальной справочной литературе.
Ввиду дополнительных требований, предъявляемых к рабочему телу паросиловых установок, и трудности подыскания такого вещества, которое удовлетворяло бы всем требованиям, осуществляют циклы с двумя рабочими телами. Такие циклы получили название бинарных циклов.
На рис. 68 дана тепловая схема бинарной ртутно-водяной установки.
Ртутный пар, полученный в котле 1, направляется в ртутную турбину 2.
Из турбины ртутный пар поступает в конденсатор-испаритель 3, в котором пар ртути конденсируется, а освободившаяся теплота расходуется на испарение воды. Насыщенный водяной пар из конденсатора-испарителя поступает в пароперегреватель 4, затем в турбину 5 и далее идет в конденсатор 6; конденсат с помощью насоса подается в конденсатор-испаритель. Жидкая ртуть из конденсатора-испарителя поступает в ртутный котел.
Рис. 68
Цикл 1-2-3-4-1 (см. рис. 66) представляет собой круговой процесс,
совершаемый ртутью.
117
Начальная точка цикла точка 1. Она характеризует состояние ртути при поступлении ее в ртутный котел. Линия 1-2 изображает нагрев жидкой ртути,
причем точка 2 соответствует температуре кипения при данном давлении.
Последнее выбирают таким, чтобы температура в точке 2 соответствовала наибольшей допустимой температуре. Уже при 1МПа для ртути температура кипения равна 515 °С. Линия 2-3 изображает парообразование в котле, 3-4 –
адиабатное расширение ртутного пара в парортутной турбине и 4-1 –
конденсацию отработавшего пара в конденсаторе-испарителе. Точку 4
выбирают в зависимости от того, какое давление выбрано для второго рабочего тела – воды.
Применение бинарных циклов значительно повышает термический к.п.д.
установки.
Задача
В паросиловой установке, работающей при начальных параметрах
р1 = 11 МПа; t1 = 500 °С; р2 = 0,004 МПа, введен вторичный перегрев пара при
р' = 3 МПа до начальной температуры t' = t1 = 500 °С.
Определить термический к.п.д. цикла с вторичным перегревом.
Решение
118
Рис. 69
Заданный цикл изображаем в диаграмме i-s и по ней находим (рис. 69): i1 = 3360 кДж/кг; i3 = 2996 кДж/кг;
i4 = 3456 кДж/кг; i2 = 2176 кДж/кг; i'2= 121,4 кДж/кг.
Работа 1 кг пара в цилиндре высокого давления (до вторичного перегрева) i1 i3 3360 2996 364 кДж/ кг.
Работа 1 кг пара в цилиндре низкого давления (после вторичного перегрева)
i4 i2 3456 2176 1280 кДж/ кг.
Суммарная работа 1 кг пара
l0 (i1 i3 ) (i4 i2 ) 364 1280 1644 кДж/ кг.
Подведенная в цикле теплота в паровом котле
i1 i2 3360 121,4 3238,6 кДж/ кг,
а при вторичном перегреве
i4 i3 3456 2996 460 кДж/ кг.
Количество теплоты, затраченной в цикле,
(i1 i2 ) (i4 i3 ) 3238,6 460 3698,6 кДж/ кг.
Термический к.п.д. цикла с вторичным перегревом
|
|
|
119 |
|
|
|
η |
(i1 |
i3 ) (i4 |
i2 ) |
|
1644 |
0, 445. |
|
|
|
|
|||
t |
(i1 |
i2 ) (i4 |
i3 ) |
3698,6 |
|
|
|
|