Барабанов лекции
.pdf-51-
можно изменять выбором типа стабилитрона или изменением
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
TT1 |
|
E |
|
D |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TT2 |
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TT3 |
D |
1Ш |
|
ЗУ |
V1...V3 FU1 |
|
1ДТ |
|
|
|
|
2ДТ |
БУЗ |
2Ш |
||
|
|
|
|
|||
+ |
- |
FU2 |
|
|
|
3Ш |
|
|
|
|
|||
|
|
FU3 |
|
ПДК |
|
|
|
|
|
G |
|
|
|
|
ИДК 4Ш |
V4 V5...V7 |
|
V11...V13 |
БФУ |
|
1ДТ |
{ |
V5...V16 |
|
G |
|
И |
|
1Ш |
2ВБ |
1Р |
|
V8...V10 |
V14...V17 |
1ВБ |
2Ш |
|
2ДТ |
3Ш
Рис. 2.12
сопротивления резистора, с которого снимается управляющий сигнал.
Более универсальным датчиком, пригодным для установки в цепях пере- менного и постоянного тока, является импульсный датчик максимального то- ка (рис.2.14).Датчик выполнен из сплава с прямоугольной петлей характери- стики намагничивания. На тороидальном сердечнике датчика имеются 3 об- мотки: обмотка смещения, обеспечивающая насыщенное состояние сердечни- ка при нормальном режиме и определяющая уставку срабатывания датчика, обмотка управления, по которой протекает контролируемый ток, и выходная обмотка, на которой появляется импульсный сигнал при превышении током управления значения уставки. Как правило, обмотка управления является од- новитковой и представляет собой шину или силовой провод цепи преобразо- вания, на который надевается тороидальный сердечник датчика. Аналогично
-52-
формируется импульс в аварийном режиме при токах короткого за-
U ≈
+
VD 1
TA
|
VD 6 |
VS1 |
||
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Потребитель |
R |
VD7 |
|
|
Рис. 2.13
мыкания. Уставка регулируется в широком диапазоне изменением тока сме- щения.
Для защиты от внутренних повреждений силовой схемы преобразователей целесообразно использовать устройства дифференциальной защиты, позво- ляющие повысить быстродействие и увеличить чувствительность по сравне- нию с максимальной токовой защитой. Дифференциальная защита реагирует на разность входного и выходного токов преобразователя, что позволяет об- наружить повреждение в самом начале аварийного процесса и вызвать коман- ду на отключение повреждения раньше, чем аварийные токи достигнут боль- ших значений. В этом случае на ферритовом кольце датчика располагают две информационные обмотки через которые проходят токи первичного питания преобразователя и цепи нагрузки. Причем их параметры обеспечивают рав- ные коэффициенты передачи этих токов, а обмотки включены в противофазе.
|
|
B |
|
|
Iу( Iн) |
BR |
|
||
|
|
|||
Wу |
|
- Hc |
H c |
|
Iсм |
Iвых |
|
H |
|
|
|
|||
|
|
H см |
- BR |
|
Wсм |
Wвых |
H у |
|
|
H умакс |
||||
|
|
|||
а |
|
|
|
|
|
Рис. 2.14 |
|
б |
|
|
|
|
|
-53- |
3. УСТРОЙСТВА |
КОММУТАЦИИ |
КИНЕМАТИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ
3.1. ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ МУФТЫ
Электромагнитные муфты (ЭМ) предназначены для коммутации кинема- тических цепей металлорежущих станков и другого оборудования. По прин- ципу действия муфты делятся на фрикционные, порошковые и гистерезисные, а по характеру подвода питания - на контактные и бесконтактные.
3.1.1.Электромагнитные фрикционные муфты Выполняются в различном конструктиве: с фрикционными дисками и без
них; контактные и бесконтактные.
Конструктивная схема ЭМ без фрикционных дисков приведена на рис. 3.1,а. ЭМ такой конструкции состоит из сердечника 2, расположенного на ве- дущем валу 1, обоймы 3, катушки 4, якоря 5, расположенного на ведомом ва- лу 6. При подаче напряжения на катушку электромагнита якорь перемещается в сторону сердечника и прижимается к нему. Вращающий момент, переда- ваемый на ведомый вал, определяется
M = Pэ Kтр Dср 2 ,
где Pэ - электромагнитное усилие, прижимающее якорь к сердечнику; Kтр -
коэффициент трения; Dср - средний диаметр.
Допустимое усилие и средний диаметр определяются
|
|
P = |
P′ π |
( |
R |
2 |
− |
R |
2 |
, |
Dср |
= R = |
R + |
R |
|
|
|
|
|
|
н |
вн |
, |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
доп |
доп |
н |
|
вн ) |
2 |
ср |
2 |
|
|
||||
|
P′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
- допустимое удельное усилие, зависящее от материала; Rн , Rвн - |
||||||||||||||
|
доп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соответственно наружный и внутренний радиусы. Тогда максимально воз- можный момент, передаваемый муфтой, будет
M = π Kтр Pудπ ( Rн2− Rвн2 )( Rн+ Rвн ) .
2
Значения Kтр и Pуд характерных для ЭМ материалов определяются:
|
Pуд , Н/см |
Kтр |
- сталь |
40 - 60 |
0,08; |
- феррокерамика |
20 - 25 |
0,3; |
-тонкие стальные диски, чугун |
28 - 42 |
0,1 - 0,15. |
Наша промышленность выпускает ЭМ такой конструкции серии МТ100, 250, 400, 630, 1000, 1600 (цифры обозначают крутящий момент г дц), рабочее напряжение 24, 110 В; время включения 20 - 30 мс, отключения - 15 - 25 мс.
-54-
1 |
2 |
3 |
4 |
6 |
5
6
|
|
а |
|
|
|
в |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
5 |
|
|
|
|
|
|
7 |
б
г
Рис. 3.1
Мкр |
|
|
|
дисковые |
|
|
порошковые |
|
I |
I |
я |
|
ср |
|
|
д |
|
Для передачи больших моментов используют муфты с фрикционными дисками контактные (рис. 3.1,б) и бесконтактные (рис. 3.1,в). На ведущем ва- лу контактных муфт располагаются щеточный токосъём 1 и сердечник 2 с электромагнитом 3, диски 4,5, якорь 6. На ведомом валу расположена деталь типа водило 7, входящая своими пальцами в прорези подвижных дисков. В обесточенном состоянии диски 4,5 не поджаты, и диски 4 вращаются, водило и ведомый вал неподвижны. При подаче питания на катушку электромагнита якорь 6 притягивается к сердечнику 2, сжимая диски 4,5. В результате
|
|
|
|
|
|
-55- |
|
|
|
||
крутящий момент передается через |
|
|
водило на ведомый вал. |
||||||||
Выражение для крутящего момента, передаваемого одним диском, |
|||||||||||
можно определить через выражение |
|
|
|
|
|
|
|||||
dMкр = PKтрl dS , где dS = |
|
2π R dR ; l = R , |
|||||||||
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dMкр |
= PKтр 2π |
R2 dR . |
|||||||
Интегрируя это выражение по переменным M и R , получим |
|||||||||||
|
|
Mкр |
= PKтр |
2π |
|
( Rн3− Rвн3 ) . |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|||
Соотношение наружного и внутреннего радиусов диска выбирается |
|||||||||||
|
|
β = |
|
Rвн |
= 0,3 - 0,8. |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Rн |
|
|
|
|
|
|
|
Для r -дисков передаваемый момент определяется |
|||||||||||
M |
|
= PK |
|
|
2π |
|
|
( R3− |
|
R3 )( n− 1) . |
|
|
тр 3 |
|
|
|
|||||||
|
кр |
|
|
|
н |
|
вн |
Фрикционные диски имеют допуски на неплоскость 0,02 мм, на непа- раллельность 0,03 мм.
Недостатки контактных муфт:
а) катушки электромагнита увеличивают момент инерции; б) возможно искрение щёточного контакта во время работы;
в) высокая концентричность контактных колец относительно оси вра- щения;
г) быстрый износ щеточного контакта.
В бесконтактных муфтах (рис. 3.1,в) катушка электромагнита распола- гается на неподвижном основании, а сердечник, диски и якорь на ведомом ва- лу, водило - на ведущем.
Промышленность выпускает ЭМ с фрикционными дисками контактные и бесконтактные серии ЭТМ 053-071 с параметрами М = 25-500 Н м, частота вращения 2000 - 4000 об/мин, время срабатывания 0,01 - 0,05 с. Причем эти параметры обеспечиваются при неподвижном ведомом валу, т.е. моменты и частота вращения передаются за время срабатывания.
3.1.2.Порошковые муфты
Впорошковых муфтах передаваемый момент пропорционален подавае- мому на катушку току. Муфта (рис. 3.1,г) состоит из двух дисков, в зазоре между которыми создается магнитное поле. Зазор заполняется суспензи-
-56-
ей, состоящей из ферромагнитного порошка (размер частиц 2 - 8 мкм), талька, графита, масла. При подаче напряжения на катушку создается магнит- ный поток, под воздействием которого суспензия «затвердевает», причем сте- пень затвердения пропорциональна потоку.
Предельный момент, передаваемый муфтой, определяется
M = pS Dс р ,
2
где Dс р - средний диаметр по зазору; S - площадь активной части зазора; p
- удельное тангенциальное давление. Параметр p в свою очередь определяется
= 4 105 B2 K p ,
µδ
где B - индукция, создаваемая в зазоре катушкой муфты; δ -зазор; - маг-
нитная проницаемость суспензии; K - размерный коэффициент.
Графики (качественные) зависимости передаваемого крутящего момен- та Mк р = f ( Iя ) для фрикционных и порошковых муфт приведены на рис.
3.1,д. Эти муфты передают значительные моменты (до 100 Н м) при частотах
вращения до 1000 мин-1. Недостатком их является старение смеси, приводя- щее к уменьшению подвижности частиц. Область применения - передача мо- ментов в различных передачах, испытательные стенды. Срок службы без сме- ны суспензии 400 - 500 часов.
3.2.ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ ЗАКРЕПЛЯЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
ИДЕМАГНЕТИЗАТОРЫ
Применяются на плоскошлифовальных станках для закрепления дета- лей. Устройства для поступательного перемещения - электромагнитные пли- ты, для вращательного движения - электромагнитные столы.
Электромагнитное закрепление по сравнению с кулачковым имеет сле- дующие преимущества:
а) можно закрепить много деталей, расположенных на плите; б) нет зажатия крупных деталей во многих точках;
в) большая точность обработки, так как деталь, не испытывая бокового сжатия, может свободно расширяться;
г) возможность обработки детали с торцов и боков. Недостатки:
а) не обеспечиваются большие усилия; б) при аварийном снятии питания происходит срыв детали с поверхности
стола.
|
|
|
|
-57- |
|
|
|
|
|
|
|
Конструкцию |
|
|
|
электромагнитной |
плиты |
можно |
|||||
проиллюстрировать (рис. 3.2). Разделение полюсов электромагнита выполне- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
но из |
немагнит- |
|||
S |
N |
|
SN |
S |
N |
S |
ного |
материала: |
|||
|
|
|
|
|
|
|
оловянные |
спла- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
вы, |
бронза |
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
сплав |
свинца |
и |
||
|
|
|
|
|
|
|
сурьмы. |
|
При |
||
S |
N |
S |
N |
|
|
|
пропускании |
|
то- |
||
|
|
|
ка через катушки |
||||||||
|
|
|
|
S |
N |
S |
|||||
|
|
|
|
все участки, |
|
ок- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
руженные немаг- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
нитным материа- |
||||
|
|
Рис. 3.2 |
|
|
|
лом, |
образуют |
||||
магнит. Сила притяжения зависит от материала и размеров закрепляемой де- |
|||||||||||
тали; числа деталей на её поверхности; расположения детали на плите и кон- |
|||||||||||
струкции плиты. |
|
|
|
( 20− |
130) |
|
|
|
|
|
|
Удельное тяговое усилие F = |
Н/см2, потребляемая мощность |
||||||||||
P= 100 - 300 Вт. Питание U= = 24, 48, 110, 220 В. Питание переменным током |
|||||||||||
не используется вследствие сильного размагничивающего и нагревающего |
|||||||||||
действия вихревых токов. Схема включения привода движения должна иметь |
SB1 |
|
|
|
SB2 |
|
|
|
KI |
K M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KM1
TV |
|
|
K M 2 |
|
SA |
|
|
|
K M 4 |
|
|
|
C |
ЭП |
|
|
|
M |
|
|
KI |
|
K S |
Рис. 3.3
блокировку по току электромагнитной плиты (рис. 3.3).
-58-
Плиты с постоянными магнитами не требуют источников питания и не до-
пускают срыва деталей, однако усложня- ются расположение и съём деталей.
При обработке на электромагнитных |
|
|
плитах детали намагничиваются. Для их |
U ≈ |
|
размагничивания применяют так называе- |
||
|
||
мые демагнетизаторы (рис. 3.4). Подверга- |
|
|
ясь перемагничиванию переменным полем |
Рис. 3.4 |
|
детали теряют остаточный магнетизм. |
||
|
4.БЕСКОНТАКТНЫЕ КОММУТАЦИОННЫЕ УСТРОЙСТВА
4.1.ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Вотличие от контактных коммутационных АУ размыкание цепи осу- ществляется без разрыва электрической цепи. По сравнению с контактными они имеют следующие преимущества: нет дуги при размыкании; нет подвиж- ных элементов; высокая надёжность и срок службы; высокое быстродействие.
Вто же время им присущи и недостатки:
а) нет полного разрыва цепи и гальванической развязки, что характери- зуется соотношением разомкнутого и замкнутого состояния элемента, что ха- рактеризуется отношением обратного Rобр и прямого Rпр и сопротивле-
ний:
- контактные Rобр = 1010− 1014 ;
Rпр
- бесконтактные Rобр = 104− 107 ;
Rпр
б) не допускают больших перегрузок по току, причем они кратковре- менны (миллисекунды), что характеризуется отношением максимально до-
пустимого Imax и номинального Iн токов : |
|
|
||
- контактные |
Imax |
≤ 100; бесконтактные |
Imax |
≤ 1,5− 10 ; |
|
|
|||
|
Iн |
Iн |
в) весьма чувствительны к сверхтокам и перенапряжениям; г) стоимость в последнее время стала ниже контактных.
В зависимости от типа используемых первичных элементов различают две группы АУ на магнитных элементах; на полупроводниковых приборах: транзисторные и тиристорные.
4.2. МАГНИТНЫЕ УСИЛИТЕЛИ
|
|
|
-59- |
|
|
|
|
|
|
4.2.1. Принцип действия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Усиление тока в цепи нагрузки достигается за счет эффекта уменьшения |
||||||||
|
|
Sм |
|
индуктивного |
|
сопротивления. |
|||
|
|
lм |
|
Магнитный усилитель (МУ) со- |
|||||
|
|
|
Zн |
стоит (рис. 4.1) из замкнутого |
|||||
|
Iу |
|
магнитопровода, |
на |
котором |
||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
располагаются |
две |
катушки - |
|||
U= |
Wу |
Wр |
U ≈ |
рабочая |
( wр ) |
|
и |
управления |
|
|
|
|
|
( wу ) . В цепь рабочей обмотки |
включено сопротивление на- грузки, и к ней прикладывается переменное напряжение. Сила тока в цепи нагрузки при усло-
вии, что активное сопротивление рабочей обмотки значительно меньше ин- дуктивного X L , будет
I = |
U |
≈ |
= |
U |
|
где L = µ д |
Sмwр |
; µ д = |
dB |
||
|
|
≈ |
, |
|
|
, |
|||||
Zн2 |
+ |
Zн2 + ω |
lм |
|
|||||||
|
X L2 |
2 L2 |
|
|
dH |
||||||
где L- индуктивность рабочей обмотки; |
Sм , lм - соответственно площадь се- |
чения и длина магнитопровода; µ д - динамическая магнитная проницаемость,
B, H |
- магнитная индукция и напряжённость электрического поля; |
|
ω |
= 2π |
f - круговая частота. Очевидно, что силу тока в цепи катушки можно |
менять изменением индуктивности. Для уменьшения L уменьшают величину |
||
µ д |
за счёт создания постоянной напряжённости электромагнитного поля по |
цепи обмотки управления. Обратимся к рис. 4.2, на котором представлены ха- рактеристики магнитной системы. При Iу , Hу = 0 напряжённость электриче-
ского поля, создаваемая рабочей обмоткой wр , порождает магнитную индук-
цию B, Следует отметить, что напряжённость H = Iwр l не зависит от
свойств среды, а магнитная индукция определяется как напряжённостью, так и свойствами среды, характеризующимися относительной магнитной прони- цаемостью ( B = µµ 0 H ), т.е. энергия идёт на перемагничивание. При пода-
че Iу , (рис. 4.2,а) в магнитной системе создаётся постоянная составляющая
напряженности H 1 , которая смещает рабочую точку для H≈ , в результате
у
изменяется (уменьшается) амплитуда B. Критическое значение Hк соответ-
ствует участку насыщения кривой намагничивания.
|
|
|
|
|
|
|
|
-60- |
|
|
|
|
Таким образом при подаче Iу |
умень- |
|
B |
|
||||||||
шается |
д |
= |
dB . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dH |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
График характеристики д представлен |
|
|
|
|||||||||
на рис. 4.2,б. В результате при подаче I |
у , |
а |
|
|
||||||||
|
|
|
||||||||||
уменьшается д , что влечёт, в свою оче- |
|
|
H |
|||||||||
редь, увеличение тока нагрузки Iн |
(рис. |
|
|
|||||||||
|
|
|
||||||||||
4.2,в). Рассмотренные явления для схемы |
|
Hу1 |
|
|||||||||
МУ рис. 4.2 несколько искажаются, так как |
|
|
||||||||||
|
|
|
||||||||||
переменный магнитный поток, создавае- |
|
|
Hк |
|||||||||
мый рабочей обмоткой wр |
при прохожде- |
|
|
|
||||||||
нии по ней тока, наводит ЭДС в обмотке |
|
|
|
|||||||||
управления. Этих недостатков лишена схе- |
|
д |
|
|||||||||
ма МУ, приведенная на рис. 4.3. |
|
|
|
|
|
|
||||||
МУ состоит из двух магнитопрово- |
|
|
|
|||||||||
дов, на каждом из которых располагается |
|
б |
|
|||||||||
рабочая обмотка, причём они включены |
|
|
|
|||||||||
встречно. Обмотки управления (их |
может |
|
|
|
||||||||
быть несколько - wу1 , wу2 ) охватывают оба |
|
|
Hу |
|||||||||
магнитопровода. |
Так |
как |
|
обмотки |
|
Iн≈ |
||||||
|
|
|
||||||||||
wр1 , wр2 |
включены встречно, |
то создавае- |
|
|
|
|||||||
мые в них магнитные потоки Фр1,Фр2 из- |
|
в |
|
|||||||||
|
|
|
||||||||||
меняются в |
противофазе (рис. 4.3,б), |
т.е. |
|
|
|
|||||||
один поток намагничивает обмотки управ- |
|
|
|
|||||||||
ления, а второй - размагничивает. |
|
|
|
|
Hу |
|||||||
Результирующая переменная |
состав- |
|
Рис |
|||||||||
ляющая в итоге будет равна нулю, т.е. |
|
|
. 4.2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
Ф |
рΣ |
= |
Ф + |
Ф = |
0 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р1 |
|
р2 |
|
|
|
В зависимости от рода тока различают: |
|
|
||||||||||
а) дроссельные МУ (ДМУ), у которых по рабочим обмоткам всегда те- |
||||||||||||
чёт переменный ток; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
б) МУ с самоподмагничиванием (МУС), у которых в рабочих обмотках |
||||||||||||
присутствует постоянная составляющая тока. |
|
|
||||||||||
На рис. 4.4,а, 4.4,б приведены схемы ДМУ с переменным и постоянным |
||||||||||||
током в цепи нагрузки. Схемы МУС с одно- и двухполупериодным выпрям- |
||||||||||||
лением тока нагрузки приведены соответственно на рис. 4.4,в, 4.4,г. Величи- |
||||||||||||
на тока управления регулируется переменным резистором. |
|