Барабанов лекции
.pdf
|
|
|
-41- |
|
|
|
|
|
|
медь |
A0 |
= 60; |
олово |
|
|
A0 |
= 128; |
|
|
серебро |
A0 |
= 44; |
свинец |
|
A0 |
= 24,6. |
|
||
|
|
2.2 ТЕПЛОВЫЕ РЕЛЕ |
|
|
|
|
|
||
Тепловые реле (ТР) предназначены для защиты потребителей при не- |
|||||||||
значительных по величине перегрузках по току (1,1 - 1,5) Iн , но длительных |
|||||||||
|
|
|
во времени. Чувствительный элемент |
||||||
|
|
|
- биметаллическая пластина, которая |
||||||
|
|
|
при нагреве изгибается и переводит |
||||||
|
|
|
контактную систему в отключённое |
||||||
|
|
|
состояние (рис. 2.2, состояние II). Для |
||||||
II |
|
КВ |
замыкания |
контактов предусмотрена |
|||||
|
кнопка возврата (КВ). Тепловое реле |
||||||||
|
I |
||||||||
|
|
||||||||
|
|
|
имеет |
небольшую |
регулировку |
по |
|||
|
|
|
времени |
срабатывания. |
Основное |
||||
|
|
|
требование |
к свойствам |
материалов |
||||
|
|
|
биметаллической пластины - макси- |
||||||
|
|
|
мальная разница значений коэффици- |
||||||
|
|
F II |
ентов |
линейного |
расширения. |
Как |
|||
|
F I |
правило, один материал |
инвар. |
Это |
|||||
|
|
сплав |
никеля со сталью, например |
||||||
|
Рис. 2.2 |
||||||||
|
ЭН36 (36% Ni ) ЭН42 (42% Ni ). Дру- |
||||||||
|
|
|
|||||||
гой материал - сталь, латунь и другие металлы. |
|
|
|
|
|
|
|||
В зависимости от способа нагрева различают ТР: |
|
|
|
|
|||||
а) с непосредственным нагревом, когда ток нагрузки протекает через |
|||||||||
биметаллический элемент; |
|
|
|
|
|
|
|
||
б) с косвенным нагревом, когда ток нагрузки протекает через специ- |
|||||||||
ально введённый нагревательный элемент, расположенный рядом с биметал- |
|||||||||
лической пластиной; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) комбинированный, использующий два предыдущих способа. |
|
||||||||
Конструктивные параметры биметаллической пластины выбираются из |
|||||||||
условия обеспечения соотношения |
|
|
|
|
|
|
|
Tдоп ≤ |
Tокр+ |
ασ |
доп |
|
, |
|
E(α 1 |
−α |
2 ) |
||||
|
|
|
где Tдоп , Tокр - допустимая температура нагрева и окружающей среды; E -
модуль Юнга; α 1 ,α 2 - коэффициенты линейного расширения материалов;
σ доп - максимальное механическое напряжение в пограничном слое.
|
|
|
|
|
|
-42- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
При этом |
биметаллический |
элемент |
рассматривается |
как |
||||||||||||||||
консольная балка (рис.2.3). Тол- |
|
|
|
|
|
F |
|
||||||||||||||
щина биметаллической пластины |
|
|
|
|
|
|
|
|
δ1 |
|
|||||||||||
(δ 1 иδ 2 ) выбирается из условия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
максимальной чувствительности |
|
|
|
|
|
|
|
|
δ2 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
в соответствии с соотношением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
||
δ 1 = |
E2 ,где E , E |
2 |
- модули |
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
δ 2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
E1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
упругости компонентов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Обычно выбирают E1 = E2 . Стрелка прогиба h определяется |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
h = |
|
3 (α 1 −α |
2 )(T − |
Tокр )l 2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Сила, развиваемая при тепловых деформациях, определяется |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
F = |
|
3 E(α 1 −α |
2 )(T− |
Tокр )δb |
2 |
, |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
16 |
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где b- ширина пластины.
Максимальное механическое напряжение σ max в пограничном слое не должно превышать допустимое напряжение
σ |
|
= |
E |
(α − α |
|
)(T − |
T ≤) σ |
|
. |
max |
|
2 |
доп |
||||||
|
|
2 |
1 |
доп |
окр |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По величинам h и F рассматриваются параметры кинематической цепи контактной системы, или решается обратная задача.
Время срабатывания определяется из условия, что вся выделяемая энер- гия идёт на нагрев, т.е.
I 2 R dt = cγ V dΘ .
Проинтегрировав |
по переменным |
|
|
t |
|
и |
Θ , |
при условии |
||||||||||
(t ≤ 0÷ tсраб ,Θ |
≤Θ |
сраб ) |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Θ сраб = |
Tсраб− |
Tокр= |
|
I 2 |
ρ tср |
|
; tсраб |
= |
|
4сγ b2δ 3h0 |
. |
|||||||
с |
γ |
b2 |
|
2 |
|
3(α |
1 |
−α ρ) |
l 2 I 2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
δ |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
Можно также записать для предварительно нагретого током I0 элемента |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
t ′ |
= t |
|
|
|
I 2 − |
|
I |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
0 |
. |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
I |
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
ср |
|
ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-43-
2.3.РЕЛЕ ЗАЩИТЫ
Вэту группу входят реле максимального тока и напряжения и реле об- рыва фазы. Реле максимального тока и напряжения - это высокочувствитель- ные электро- и магнитоэлектрические реле поворотного типа, включаемые последовательно в цепь нагрузки (тока) или параллельно (напряжения). С по- воротным якорем связана контактная система. Они защищают потребителей при кратковременных бросках тока или напряжения: превышающих их до- пустимые значения в динамических режимах. Контакты этих реле не являют- ся силовыми.
Реле обрыва фазы предназначены для защиты потребителей в случае короткого замыкания в одной из фаз или её обрыва. Это трёхобмоточное реле, включаемое параллельно плавким предохранителям (рис.2.4).
SA |
SB1 |
||||
SB2 KM |
|||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F U 1 |
K M 4 |
|
KI |
F U 3 |
K I |
|
K M1 K M 3
ПОТРЕБИТЕЛЬПОТЕБИТЕЛЬ Рис. 2.4
I
Iкз
ПП
(5 -10)Iн
РЗ
(1,1-1,5)Iн
ТР
Iн
t
Рис. 2.5
В случае короткого замыкания в од- ной из фаз предохранитель перегорает и ток течет по одной из катушек реле, вызы- вая её срабатывание. При обрыве одной из фаз возрастает ток нагрузки в других фа- зах, вызывая срабатывание реле.
Область применения устройств защи- ты применительно к двигателям постоян- ного тока, используемых в различного ро- да потребителей можно проиллюстриро- вать рис. 2.5. Для электроприводов с дви-
-44-
гателями переменного тока меняется диапазон работы реле защиты в пусковых режимах, так как пусковые токи лежат в меньшем диапазоне.
2.4. АВТОМАТИЧЕСКИЕ ВОЗДУШНЫЕ ВЫКЛЮЧАТЕЛИ (АВТОМАТЫ)
Предназначены для защиты потребителей (или группы потребителей) при возникновении в них аварийных режимов. Защищают потребители с I =10 - 2000 А, U ≤ 550 В, К ним предъявляются следующие требования:
1)минимальное время срабатывания;
2)срабатывание автомата, защищающего один участок, не должно влиять на работу других автоматов;
3)для селективной защиты должна быть регулировка параметров.
По времени срабатывания различают обычные (t ~ 0,01 с) и быстродейст- вующие автоматы (t ~ 0,001 с).
Конструктивная схема автомата приведена на рис. 2.6, где цифрами обо- значены элементы конструкции:1- размыкающие контакты; 2- компенсаторы электродинамических усилий; 3 - пружина поджатия; 4 - главные контакты; 5
-гибкий токопровод; 6 - биметаллическая пластина; 7 - нагревательный эле- мент; 8 - электромагнит максимального тока; 9 - электромагнит минимально- го напряжения; 10 - электромагнит отключения; 11 - кинематическая система рычагов; 12 - электромагнит включения; 13 - ручной привод; 14 - пружина поджатия; 15 - пружина возврата; 16 - дугогасительная камера; 17 - дуга. За- мыкание контактов осуществляется ручным приводом 13 или электромагни- том 12. При включении сначала замыкаются размыкающие контакты 1, а за- тем главные 4. При размыкании цепи порядок их обратный. Для компенсации электродинамических усилий, возникающих при протекании тока по контак- там, вызывающих отскок контактов, предназначены пружины 3, 14 и компен- саторы электродинамических усилий 2. Величина этого усилия определяется
F = kI 2 . Принцип действия их основан на взаимодействии силовых линий электрического поля, возникающих около проводника. Так как токи в них направлены в разные стороны, то силовые линии направлены согласно, и про- водники (шины 2) отталкиваются друг от друга, создавая дополнительное поджатие контактов.
Узел расцепителей 6 - 11 обеспечивает следующие виды защиты: а) от дополнительных перегрузок (тепловое реле, элементы 6,7); б) от бросков максимального тока (электромагнит 8);
в) от падения напряжения в сети ниже допустимого (усилие пружины и электромагнита 9 направлены в разные стороны); при U п ≥ U min доп усилие
пружины уравновешивается усилием электромагнита; при уменьшении напряжения питания пружина воздействует на кинематическую систему;
-45-
г) по команде оператора (электромагнит10).
При этом один из исполнительных элементов устройств 6,8,9,10 через кинематическую систему рычагов воздействует на рычаг с расположенными на нем подвижными контактами. Быстрое размыкание достигается за счет сраба-
тывания взведённой пружины возврата 15. Для быстрого гашения дуги при- меняется система магнитного дутья, включающая катушку (на схеме не пока- зана) и дугогасительную камеру 16.
1 |
2 |
|
Iн |
|
17
3
16
15 |
4 |
14
13
YA
|
|
5 |
12 |
РП |
6 |
|
||
11 |
K T |
7 |
|
SB
R
U с YA2
10
U с |
YA4 |
8 |
|
|
(I |
макс ) |
|
|
|
||
|
YA3 |
|
|
(U мин )
9 Рис. 2.6
-46- |
|
Быстродействующие авто- |
маты |
Коммутируют цепи постоянного |
тока с параметрами 10 - 500 А, |
U ≤ 380 В, время размыкания 0,002 - 0,01 с. Различают две группы таких ав- |
|
томатов - на электромагнитном и электродинамическом принципах. |
|
Быстродействующие автоматы на электромагнитном принципе основаны |
на использовании эффекта возникновения магнитного потока в специально вводимой в цепь нагрузки катушки при больших бросках тока. Конструктив- ная схема автомата приведена на рис. 2.7,а.
|
1 |
2 |
Iн |
Iн |
|
||
|
|
||
Fпв |
|
|
|
Фу |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
Ф′′ |
Ф′у |
Wу |
|
у |
||
|
|
|
|
W0 |
Ф0 |
|
Wв |
а |
б |
|
|
|
Рис. 2.7 |
На магнитопроводе (типа Ш-образного) расположены три катушки: удерживающая Wу , включающая Wв , отключения Wо . Для замыкания кон-
тактов подается напряжение на включающую и удерживающую обмотки, якорь перемещается против часовой стрелки, обеспечивая замыкание контак- тов и взводя пружину возврата. Затем напряжение с катушки Wв снимается. Так как магнитное сопротивление цепи при притянутой нижней части якоря и средней части значительно меньше первоначального, когда она располагается у левой части, то усилие, создаваемое потоком Фу , превышает усилие пру-
жины возврата Fпв , и якорь сохраняет положение, показанное на рис. 2.7,а.
Поток Фу при этом разделяется на два Фу′ и Фу′′ , причем Фу′ >> Фу′′ по от-
меченной выше причине. При больших бросках токов в обмотке Wо наводит-
ся поток Фо , который направлен согласно с потоком Фу′ . Возникающее при
этом электромагнитное усилие вызывает перемещение якоря по часовой стрелке. Высокое быстродействие достигается за счет дифференциальной схемы сложения усилий Fпв и от потоков Фо и Фу′′ .
-47-
Быстродействующий автомат на электродинамическом принципе (рис. 2.7,б) состоит из катушки 1, включённой в цепь тока нагрузки, подвиж- ного алюминиевого диска 2, подвижного штока 3 и размыкающих контактов 4. В режиме замыкания цепи контакты замкнуты при помощи пружинной системы (на схеме не показано). При бросках тока нагрузки в алюминиевом диске наводятся вихревые токи, причем обратного направления по отноше- нию к току в катушке. Вокруг этих проводников (катушки и диска) создаются силовые электрические поля, силовые линии которых в зазоре между катуш- кой и диском направлены согласно. В результате их взаимодействия возника- ет отталкивание проводников. Алюминиевый диск перемещается вправо, вы- зывая размыкание контактов.
2.5. СИНХРОННЫЕ ВЫКЛЮЧАТЕЛИ
Предназначены для бездугового или с дугой небольшой мощности раз- мыкания цепей переменного тока. Обеспечивают размыкание контактов не- посредственно перед нулевым значением переменного тока, поэтому их и на- зывают синхронными выключателями (СВ). Рассмотрим принцип действия их на примере выключателя с диодами в силовой цепи (рис. 2.8). Из временной диаграммы рис. 2.8,а видно, что можно выделить моменты времени, когда це- пи с вентилями VD1, VD2 коммутируются управляемыми СВ1, СВ2 ключами К1, К2. Цепь соответствующего вентиля необходимо размыкать в непроводя- щий для него полупериод: вентиля VD1 - в отрицательный, а вентиля VD2 - в положительный. Задача СВ - определить моменты, которые реализуются путем определения полярности импульса Iу . Функциональная схема СВ и
временные диаграммы его работы приведены на рис. 2.9.
СВ состоит из усилителя - ограничителя (УО), линии задержки (ЛЗ), формрователя импульсов (ФИ), вентилей VD1, VD2 и тиристоров VS1,VS 2 . На выходе УО напряжение изменяется ступенчато, причем полярность его соответствует полярности U н коммутируемой цепи. ЛЗ служит для синхрони- зации схемы с огибающей тока. На выходе ФИ формируются положительные и отрицательные импульсы, которые разветвляются вентилями VD1 и VD2 и управляют тиристорами VS1, VS 2 . Например, для размыкания силовой цепи подан управляющий сигнал U у в момент времени t1 . В момент t2 формиру-
ется положительный импульс, который откроет тиристор VS1, и сработает контактор K 2 , размыкая свой контакт в силовой цепи. В момент времени t3
формируется отрицательный импульс, открывающий тиристор VS 2 , и сраба- тывает K1. Если управляющий сигнал подается в положительный полупери- од, то сначала размыкается K1 в следующий полупериод, а затем еще в следующий полупериод размыкается K 2 .
-48-
Uс |
Rн |
|
Iн |
||
|
||
|
Uн |
|
|
t |
VD1 СВ1
-49-
Схема управления СВ с использованием пикового трансформатора тока ТТ, тиристора VS , источника питания U н , электромагнита контактора с ка-
тушками возврата Wв и удерживающей Wу приведена на рис. 2.10.
|
|
Fпв |
|
|
|
|
U н |
TA |
|
|
Zн |
U н |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SB
Wу
Us
Uа
VS
Us
Wв
Рис. 2.10
Элементы схемы соответствуют замкнутому состоянию контакта в си- ловой цепи, контакт удерживается защелкой. Импульсы шунтируются кноп- кой С, а на управляющий электрод подано отрицательное напряжение от ис- точника U а . Если разомкнуть кнопку SB, то на управляющий электрод VS
подаётся результирующее напряжение источника U а и от вторичной обмотки пик -трансформатора ТA, который является дифференцирующим элементом и формирует разнополярные импульсы напряжения, соответствующие знаку dI dt в моменты прохождения тока через нулевое значение. Когда импульс с
ТA отрицательный, состояние схемы не меняется. Когда импульс с ТA поло- жительный, результирующее напряжение положительное U тт ≥ (3− 5)Uа и
тиристор открывается. По обмотке Wу течёт ток, создаётся магнитный поток,
порождающий электромагнитное усилие, вызывающее перемещение якоря и освобождение защелки. В результате под действием силы пружины возврата размыкается контакт в силовой цепи. Быстрое размыкание силовой цепи дос- тигается за счет взведенной пружины возврата. Как уже отмечалось самое ба- строе размыкание - бездуговое. Поэтому в быстродействующих автоматах,
|
|
-50- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
также |
как и в |
контакторах, |
используется система |
магнитного |
||||||||
дутья. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.6. ЗАЩИТА ТИРИСТОРОВ |
|
|||||||||
|
Рассмотрим базовую схему тири- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
сторного |
выключателя |
постоянного |
тока |
Iн |
|
VS1 |
Zн |
|||||
(рис. 2.11). Для включения необходимо по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
дать управляющий импульс на тиристор |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
VS1.Тиристор VS 2 и конденсатор C слу- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
жат для выключения тиристора VS1 по це- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
пи катода. По сигналу датчика защиты или |
_ |
|
|
|
|
+ VS2 |
|
|||||
|
|
|
||||||||||
команде от схемы дистанционного управле- |
|
|
|
|
|
Рис. 2.11 |
|
ния открывается тиристор VS 2 , и ток Iн тиристора VS1 коммутируется в цепь прерывающего конденсатора C ; одновременно снимается управляющий импульс с тиристора VS 2 . Конденсатор перезаряжается, при этом к аноду VS1 прикладывается отрицательное напряжение, вызывающее его запирание.
На рис. 2.12 приведена схема защиты тиристорного реверсивного преобра- зователя (НИИ объединения ХЭМЗ) с емкостным прерывателем тока и им- пульсным дуговым коммутатором.
Для инвертора, ведомого сетью, характерны следующие виды аварий: внешние короткие замыкания; потеря тиристором вентильных свойств (спо- собности выдерживать обратные напряжения); потеря тиристором запираю- щих свойств в прямом направлении; отказ в системе управления, приводящий к прекращению подачи управляющих импульсов на какой-либо тиристор. Это приводит к несквозному (однофазному) и к сквозному (двухфазному) опро- кидыванию инвертора. Схема обеспечивает защиту преобразователя: при пе- регрузках двигателя (ЗШ); одновременном включении мостов (1Ш, 2Ш); внутренних коротких замыканиях в случае пробоя тиристоров (1ДТ, 2ДТ); при одно - и двухфазном опрокидывании инвертора. По команде датчиков максимального тока 1ДТ или 2ДТ или дифференциальной защиты, сравни- вающей входной ток преобразователя (1ТТ-ЗТТ и (1ТТ-ЗТТ и вы- прямитель В) с выходным (ЗШ), блок управления защитой (БУЗ) обеспечива- ет блокировку прохождения управляющих импульсов на силовые тиристоры в блоке фазового управления (БФУ) и срабатывает импульсный дуговой ком- мутатор (ИДК). Быстродействующие выключатели 1ВБ и 2ВБ являются ре- зервной защитой.
Один из основных элементов защиты - датчик максимального тока (рис. 2.13). При увеличении тока в первичной цепи увеличивается напряже- ние на резисторе. Когда это напряжение превысит напряжение стабилизации стабилитрона, выходной транзистор или тиристор открывается, выдавая тем самым сигнал в последующие звенья защиты. Уставку срабатывания датчика