Барабанов лекции
.pdf-11-
K |
тр = |
T |
T - трудоемкость. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Iн Iм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Коэффициент себестоимости на один ампер |
||||||||||||||
|
|
|
|
Kс |
= |
C |
|
, С - себестоимость. |
|||||||
|
|
|
|
Iн Iм |
|||||||||||
|
3. Коэффициент расхода цветных металлов на один ампер |
||||||||||||||
|
|
K |
м = |
M |
|
, М - стоимость веса цветных металлов. |
|||||||||
|
|
Iн Iм |
|||||||||||||
|
4. Общий коэффициент экономичности |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
K |
э |
= |
3 K |
тр |
K |
с |
K |
м |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.КОНТАКТНЫЕ КОММУТАЦИОННЫЕ АППАРАТЫ
ИУСТРОЙСТВА
1.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Эта группа аппаратов и устройств электроавтоматики предназначены для коммутации силовых цепей и цепей управления посредством замыкания токопроводящих контактов. При размыкании цепи в межконтактном проме- жутке восстанавливается требуемая его электрическая прочность (электриче- ская прочность межконтактного промежутка - эта величина напряжения, вы- зывающая его пробой после размыкания, единица измерения - вольт). Разли- чают две группы контактных коммутационных АУ: автоматические и ручного управления. К автоматическим относятся: контакторы, всевозможные реле управления, в том числе герконы, шаговые искатели и другие. В аппаратуре ручного управления коммутация осуществляется непосредственно воздейст- вием усилия оператора на контакты, это рубильники, тумблеры, различные выключатели и переключатели.
Характерным представителем группы контактных коммутационных АУ является контактор. Конструктивная схема контактора приведена на рис. 1.1, где обозначено: 1 - дугогасительная камера; 2 - электрическая дуга; 3 - глав- ные контакты; 4 - катушка системы магнитного дутья; 5 - изоляционная пла- стина; 6 - пружина возврата; 7 - блок-контакты; 8 - катушка электромагнита; 9
-якорь электромагнита. Внешняя цепь: 10 - источник силового питания Ес; 11
-сопротивление нагрузки; 12 - кнопка “Стоп”; 13 - кнопка “Пуск”; 14 - источ- ник питания Еу цепи управления.
|
|
|
-12- |
|
В |
конструкции |
выделяют |
следующие |
основные |
функциональные конструктивные узлы: главные контакты 3; система магнит- |
||||
ного дутья 4; дугогасительная камера 1; электромагнит (8,9); пружина возвра- |
||||
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
ЕС |
|
|
|
|
11 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
Zн |
9 |
|
Fк.в |
|
|
|
|
3 |
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
6 |
|
|
|
FП.в |
|
|
|
|
контактор |
|
|
14 |
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
ЕУ |
SB1 SB2 |
|
|
|
|
13 |
12 |
|
|
та 6. |
|
|
|
|
Рис. 1.1
Для срабатывания контактора на обмотку электромагнита при нажатии кнопки “Пуск” подается напряжение. В 0 катушке создается магнитный по- ток, который притягивает якорь к ее сердечнику. Он перемещается и пере- мещает (замыкает) главные контакты. Одновременно с этим взводится пружина возврата 6. Для размыкания снимается питание с катушки электро- магнита за счет размыкания цепи управления кнопкой “Стоп”. Катушка элек-
|
-13- |
тромагнита обесточивается. Якорь 9 |
под действием пружины возврата 6 |
поворачивается в исходное положение, вызывая размыкание контактов.
Для эффективного гашения дуги (при коммутации мощности больше 0,5 кВт) используется система магнитного дутья и дугогасительная камера. В ре- зультате броска тока в силовой цепи при размыкании в катушке 4 создается магнитный поток, который взаимодействует с дугой, представляющей про- водник с током, перемещает (заталкивает) ее в дугогасительную камеру. Дуга растягивается дугогасительной решеткой, увеличивается ее сопротивление, и она гаснет, так как нет притока энергии для поддержания ее горения.
1.2. ТЕРМИЧЕСКАЯ СТОЙКОСТЬ
Нежелательными явлениями в АУ являются нагрев главных контактов и катушки электромагнита под действием протекающего тока и возникновение дуги при размыкании. Рассмотрим нагрев проводников.
Выделяемая в проводнике с током энергия расходуется на излучение, конвекцию, нагрев проводника и теплоотдачу во внешнюю среду.
На излучение и конвекцию приходится незначительная часть выделяе- мой энергии, поэтому при расчетах она не учитывается. Рассмотрим соотно- шение выделяемой и отводимой энергии в проводнике с током I и сопротив- лением R, диаметром d и длиной l:
|
|
Pвыд |
= I 2 R , |
Pотв = |
Kт SохлΘ |
, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
где Kт |
- коэффициент теплоотдачи, Вт/м2 |
0 C ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Θ |
= T− |
T0 - перегрев; |
Т |
|
и Т0 |
- |
соответственно температура нагрева |
||||||||||||||||||
проводника и окружающей среды , 0 C; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Sохл - боковая поверхность охлаждения, м2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Перейдем к плотности тока |
J и выразим R через параметры проводника |
|
|||||||||||||||||||||||
|
Pвыд = |
I 2 R , J = |
I |
I = |
|
JS , R = |
ρ |
l |
, S = |
|
π d 2 |
, |
ρ |
|
[Ом см]. |
|
|||||||||
|
|
|
|
4 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|||
В результате подстановки получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
l |
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
π d 2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
Pвыд |
= J |
|
S |
|
ρ |
|
|
= |
J |
|
Sρ |
=l |
|
Jρ |
|
l |
≡ |
|
d |
|
. |
(1.1) |
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
Мощность, отводимая с боковой поверхности проводника, будет: |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Pотв |
= |
|
Kт SохлΘ |
|
= |
Kтπ |
dlΘ |
≡ d . |
|
|
|
(1.2) |
Как следует из выражений (1.1) и (1.2) выделяемая мощность растет пропорционально квадрату диаметра, а отводимая - пропорционально диа- метру.
|
|
|
|
|
|
-14- |
|
|
|
|
Чтобы |
не |
превышать |
|
|
температуру нагрева, |
необходимо |
||||
снизить величину плотности тока J , т.е. в меньшей степени нагружать про- |
||||||||||
водник тока. Взаимосвязь между J и d определяется из равенства |
|
|||||||||
|
Pвыд = |
Pотв ; J |
2 |
ρ l |
π d |
2 |
= |
Kтπ dlΘ J = |
4K |
тΘ |
|
|
|
|
|
. |
|||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
4 |
|
|
|
ρ d |
Обычные токоведущие части - это сплошные медные или латунные проводни- ки с сечением двух видов : прямоугольное и круглое.
Однако, как следует из формул (1.1), (1.2), при увеличении протекающе- го тока становится нецелесообразным применять сплошные токоведущие час- ти, так как это приводит к снижению плотности тока и излишнему расходу
|
|
|
|
|
|
|
|
меди. В этом случае применяют со- |
S1, Sохл1 |
|
|
|
|
|
|
ставные или разрезные проводники |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
(рис.1.2), у которых при той же пло- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
щади боковая поверхность охлажде- |
|
|
|
|
|
|
|
|
ния больше. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S1, Sохл2 > Sохл1 |
|
|
|
|
|
|
|
Расчет проводников токоведу- |
|
|
|
|
|
|
|
|
щих частей АУ ( как системы контак- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.2 |
|
|
|
|
|
|
тов, так и катушек тяговых электро- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
магнитов) состоит в определении па- |
раметров проводника. Для заданных I и Θ при выбранном его материале (ρ ,
γ) и режиме работы требуется определить d.
Рассмотрим нагрев токоведущих частей проводников в длительном ре- жиме при следующих допущениях:
а) температура проводника одинакова во всех точках; б) отвод тепла с торцов проводника не учитывается;
в) не учитываем энергию, идущую на излучение и конвекцию.
Общее уравнение нагрева токоведущих частей проводника с проходя- щим по нему током I имеет вид
|
|
|
|
|
I 2 Rdt |
= |
|
γ |
|
|
Θ |
+ |
|
т |
|
Θ |
dt , |
(1.3) |
|
|
|
|
|
|
c |
|
Vd |
|
|
K |
|
Sохл |
|||||
где t - |
время; Θ |
= T− |
T - перегрев; |
с [Дж/кг 0 C] |
- удельная теплоемкость |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
среды материала проводника; γ - [кг/м3] - плотность проводника; V - объем; |
||||||||||||||||||
S - боковая поверхность охлаждения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Выделяемая энергия - I 2 Rdt ; энергия, идущая на нагрев проводника - |
||||||||||||||||||
cγ VdΘ |
; энергия, отводимая во внешнюю среду, - |
Kт SохлΘ |
dt . |
|||||||||||||||
Выразим R, V, S через параметры проводника |
|
|
||||||||||||||||
|
R = |
ρ |
l |
, |
V = Sl , |
Sохл |
|
= |
|
pl , |
|
ρ |
= ρ 0 (1+ α |
T ) , |
||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-15- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ 0 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где p - периметр; l - длина; S - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сечение ; |
-удельное |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
сопротивление . Тогда выражение (1.3) можно записать |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I 2 Rdt |
= |
|
|
|
|
|
γ |
|
|
|
|
Θ |
|
+ |
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
Θ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
Sld |
|
|
|
|
|
|
K |
|
Sохл |
dt . |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Разделим обе части этого уравнения на |
|
|
|
cγ Sldt , тогда |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I 2 ρ |
|
|
|
= |
|
dΘ |
|
+ |
|
|
Kт pΘ |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cγ |
S 2 |
|
|
|
dt |
|
|
|
|
cγ |
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Разделим на |
Kт p |
|
и приведем его к виду |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
cγ |
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cγ |
S dΘ |
+ |
Θ |
= |
|
|
|
|
|
I 2 ρ |
|
. |
|
|
|
|
|
(1.4) |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Kт p |
|
|
|
dt |
|
|
|
Kт pS |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
Уравнение (1.4) - дифференциальное уравнение 1-ого порядка, решени- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ем которого будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
Kт p |
t |
|
|
|
I 2 ρ |
|
|
− |
|
|
|
Kт p |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θ |
= e cγ |
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
cγ |
S |
|
+ |
|
|
Cи |
|
|
|
(1.5) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Kт pS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
t |
|
|
|
|
|
− |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θ |
= |
|
|
|
e |
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
C |
, |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θ |
|
|
|
e |
τ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ |
|
|
|
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
τ = |
cγ |
S |
|
|
|
|
|
|
I 2 |
ρ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
|
|
, Θ |
у |
= |
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
Kт p |
|
|
|
|
|
Kт pS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Постоянная интегрирования определяется из выражения |
(1.5) при t = 0 , |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Θ 0 |
= 0 , при этом |
|
|
|
|
|
|
Θ 0 =Θ |
|
у+ |
|
|
Си Cи Θ= |
|
|
|
Θ0− |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у . |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
Тогда уравнение (1.5) запишется |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
( t) = |
− |
|
t |
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
t |
|
|
− |
t |
|
|||||
|
|
Θ |
|
|
|
eτ +Θ |
|
|
Θ− |
|
|
|
|
|
Θ |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. (1.6) |
|||||||||||||||||||||||
|
|
e |
τ Θ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1− |
eΘτ |
+ |
|
eτ |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
у |
|
|
|
|
|
|
|
у |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
||||||||
|
Решение уравнения (1.6) представляет экспоненту. Если в начальный мо- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
мент T = T0 , то Θ |
0 = 0 |
|
и уравнение (1.6) принимает вид |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θ |
|
=Θ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у 1− e |
τ |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-16- |
= |
|
|
|
|
|
|
|
Отметим, |
|
|
|
|
|
что |
Θ |
Tу − |
T0 Tу |
=Θ у+ T0 , |
т.е. |
|||||
температура нагрева проводника с током определяется |
|
|
|
|
||||||||||||
|
T = |
|
I 2 |
ρ |
+ |
T , а при |
T |
= 0 T |
|
= |
I 2 ρ |
|
. |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
у |
Kт pS |
|
0 |
|
|
0 |
у |
|
Kт pS |
|
|||||
|
|
|
что ρ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Следует иметь в виду, |
корректируется с учетом температуры и |
|||||||||||||||
рода тока, а именно: |
|
|
|
|
ρ 0 (1+ |
|
T ) ; |
|
|
|
|
|
|
|
||
а) для I = |
const : |
ρ |
= |
|
α |
|
|
|
|
|
|
|
||||
б) для I = |
var : |
|
ρ |
= |
ρ 0 (1+ |
α |
T ) Kпэ Kбл , |
|
|
|
|
|
|
где: Kпэ =1,1 - 1,3 - коэффициент поверхностного эффекта; Kбл =1,05 - 1,1 - коэффициент близости.
Если заданы Tдоп и размеры проводника, то
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
= |
|
I 2 |
доп |
ρ |
+ |
T |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
доп |
|
|
Kт pS |
|
0 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
и допустимый ток определяется |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iдоп |
= |
|
(Tдоп − |
T0 ) Kт pS |
|
(1.7) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ |
|
|
|
|
. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если задан ток нагрузки, то размеры проводника определяются из (1.7) |
||||||||||||||||||||||||||
по соотношению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pS = |
|
|
|
|
I 2 ρ |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
т |
(T |
|
− |
T ) |
. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
доп |
|
0 |
|
|
|
|
|
||
Для круглого проводника диаметром d : |
p = |
π d ; |
S = |
π d 2 /4, тогда |
||||||||||||||||||||||
|
π 2 d |
3 |
|
|
|
|
I 2 ρ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4Iн2 ρ |
|
||||||
pS = |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
d = |
3 π |
2 К |
|
(T |
− T ) . |
|||||||||||
|
4 |
|
K |
т |
(T − T ) |
т |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
доп |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
доп |
0 |
||||
Для проводника с прямоугольным сечением и со сторонами a и b вво- |
||||||||||||||||||||||||||
дят параметр m = |
b a= 2− |
5 , тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
p = 2( a+ |
b=) |
2a +1 |
|
|
или p = 2a(1+ |
|
m) ; |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S = ab= |
a 2 |
= |
|
a 2 m; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a
|
|
|
|
|
-17- |
|
|
|
|
|
|
|
pS = 2a( p+ |
2 |
|
3 |
|
|
|
Iн2 ρ |
|
|
|
||
m)a |
m= |
2a (+1 m)=m |
|
|
|
|
|
|
||||
|
К |
(T |
доп |
− T ) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
a = 3 |
2m(1 + m) |
Iн2 ρ |
|
|
T ) . |
||||
|
|
|
K |
т |
(T |
|
− |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
доп |
|
0 |
При другом характере тока нагрузки определяется его эквивалентное значение Iнэ , по которому в соответствии с выражением (1.7) определяются параметры проводника. В повторно-кратковременном режиме
|
2 |
|
|
|
tн |
|
|
|
Iн 1 − |
|
|
|
τ |
|
|
|
exp − |
|
|
||||
Iнэ = |
|
|
|
|
|
|
|
1 − |
exp[− |
(tн+ |
tп ) |
τ ] , |
где Iн - ток в проводнике; tн , tп - соответственно время протекания тока и
паузы.
Для кратковременного режима
Iнэ = Iн2 [1− exp−( tн τ )] .
1.3. СИСТЕМА МАГНИТНОГО ДУТЬЯ
Дуга на контактах коммутирующего аппарата возникает в двух случа- ях: при пробое промежутка между контактами и при размыкании контактов. Полагают [1], что минимальными условиями возникновения хотя бы неус- тойчивой дуги являются: I ≈ 0,5 А; U ≥ 15-20 В. Для определения условия гашения дуги следует рассмотреть взаимное расположение вольт-амперных характеристик дуги и коммутируемого участка.
Статическая вольт-амперная характеристика свободной дуги в воздухе выражается следующей эмпирической формулой
Uд ≈ Uоэ+ lд (92 + 0,092Vд ) ,
Iд
-18-
где U оэ =10-20В – приэлектродное падение напряжения, В ; lд - длина дуги, см; Vд - скорость движения дуги в поперечном направлении, см/с; Iд -
ток дуги, А.
Вольт-амперные характеристики дуги и коммутируемого участка име- ют вид, представленный на рис. 1.3.
Напряжение источника питания при размыкании и возникновении дуги согласно второму закона Кирхгофа равно совокупности трех составляющих
|
U |
п |
= |
IR+ |
U + |
L dI . |
|
|
|
|
|
|
|
д |
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
U д2 > U д1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
U п |
U д1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IнR |
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U п − |
IнR |
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
I A |
|
|
|
|
Iв |
Im |
I |
|
|
|
Рис 1.3 |
|
|
|
|
|
Устойчивое горение дуги возможно только при постоянном значении то-
ка, когда dI = 0. При этом
dt
U п = IR+ Uд ,
что соответствует точкам А и В графика. значениях I ) будет
U |
п |
= IR+ U ± |
|
д |
Востальных точках (при других
∆Uд .
Если ∆ U >0, то энергия, подводимая к участку, больше чем потребная для го- рения дуги; дуга горит устойчиво. Если ∆ U <0, то дуга гаснет. Таким образом дуга горит устойчиво при токах в коммутируемой цепи, когда её вольт- амперная характеристика располагается ниже реостатной. Отметим, что дуга представляет собой проводник тока. Это ионизированный столб газов с на- правленным движением заряженных частиц. Пока дуга горит, цепь не ра- зомкнута. Задача коммутируемого аппарата - как можно быстрее погасить ду- гу. Самое быстрое размыкание цепи - бездуговое. Для гашения дуги в кон- тактных аппаратах используют способы, состоящие в увеличении её сопро-
-19-
тивления путем увеличения ее длины. Сущность его заключается в следующем. В цепь главных контактов (рис.1.4) вводят катушку. При размы- кании главных контактов возникает бросок тока, в катушке создаётся магнит- ный поток, который, взаимодействуя с дугой, представляющей проводник с током, вызывает её перемещение в дугогасительную камеру. Она растягива- ется на пластинах камеры, значительно увеличивая её сопротивление. В ре-
зультате для её горения |
энергии |
|
|||
источника питания недостаточ- |
|
Ф |
Дуга |
||
но, и она гаснет. Сила, с кото- |
|
|
|
||
рой поток |
взаимодействует |
с |
Iнагр |
|
|
|
|
||||
дугой при |
последовательном |
|
|
|
включении катушки, определя- ется, Н
F = |
w |
I 2l |
10− 7 [ H] , |
|
∆ |
||||
|
н д |
|
где w - число витков в катушке; lд - длина дуги; Iн - коммути-
руемый ток.
При включении катушки магнитного дутья параллельно источнику пита- ния нагрузку сила взаимодействия потока с дугой определяется
|
|
|
|
F = |
|
|
Uw |
l |
|
I |
|
, |
|
|
=1,25 10− 6 |
|
4π |
|
Rкат ∆ |
д |
н |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
0 |
Г/см; |
R -сопротивление катушки. Однако параллельное |
|||||||||
|
|
|
кат |
|
|
|
|
|
|
|
|
включении используется крайне редко по конструктивным и эксплуатацион- ным факторам. Она должна выполняться из тонкого провода с большим коли- чеством витков.
1.4. КОНТАКТЫ
Основное требование, предъявляемое к контактам - высокая механиче- ская и электрическая прочность (см. введение).
Краткая классификация:
1.По величине коммутируемого тока (для контакторов) а) силовые (главные) I > 1 - 5 А;
б) блок-контакты I <1 А.
2.По изменению положения:
а) замыкающие ; б) размыкающие ;
в) переключающие .
3. По конструкции (рис. 1.5): а) точечные;
-20-
б) линейные; в) плоскостные.
Расчет контактов состоит в определении сопротивления контактного пе-
рехода |
Rк = |
K0 |
, |
(0.102Fк ) a |
где Fк - допустимое усилие поджатия контактов; a - конструктивный коэф- фициент, для точечных а = 0,5, для линейных а = 0,5-0,7, для плоскостных
а =1 .
|
|
б |
|
а |
|
в |
Рис. 1.5
Значения K0 для различных материалов определяются по табл. 1.1. Пре- дельное значение сопротивления контактов определяется
Rкдоп = Uдоп ,
I
где I - коммутируемый ток; Uдоп = (0,5-0,7)U1 - падение напряжения на контактах определяется по табл. 1.2.
Сначала определяется Rк , далее выбирается конструкция, а затем Fк . При замыкании контактов окисная пленка разрушается продавливанием ме- ханическими силами и пробоем за счет разности электрических потенциалов на контактах.
|
Таблица 1.1 |
Таблица 1.2 |
|
|
|
|
|
Материал |
K0 [мкОм/Н] |
|
|
|
|
|
|
Ag |
60 |
|
|
Cu (слаботочные) |
140-280 |
|
|
Cu (сильноточные) |
400 |
|
|