ИЭ / 9 сем (станции+реле) / Экзамен / РЗ 9
.6.pdf2. Эпюры напряжений составляющих отдельных последовательностей; правила построения назначение. На примере высоковольтной сети с заземлённым режимом нейтрали дать оценку (чувствительность, мёртвые зоны) применения различных типов защит использующих симметричные составляющие напряжения при различных видах КЗ и обрыве провода. [Л7 1.3.5;Л2 1.6; Л9 15.8]
Эпюры напряжений составляющих отдельных последовательностей
Распределение напряжений отдельных последовательностей на различных элементах сети при трёхфазных, двухфазных и однофазных КЗ показаны на эпюрах рис. 2.1
Рисунок 2.1 Эпюры напряжений составляющих отдельных последовательностей при раз-
личных видах КЗ.
Напряжения различных последовательностей, подводимые к устройствам релейной за-
щиты, находятся путём алгебраического сложения напряжения в месте КЗ и соответству-
ющего падения напряжения на линии до шин подстанции, где установлена защита. В со-
ответствии с рис. 2.1, можно записать:
11
12
Обратимся к схеме рис. 15-18а, где в конце воздушной линии предполагается тот или иной вид несимметричного короткого замыкания. Характер эпюр напряжения отдельных после-
довательностей вдоль элементов рассматриваемой схемы представлен на рис. 15-18б, в и г для каждого несимметричного короткого замыкания. По мере приближения к генератору напряжение прямой последовательности возрастает, а напряжения обратной и нулевой по-
следовательностей, напротив, уменьшаются (по абсолютной величине). При указанном на рис. 15-18а соединении обмоток трансформатора напряжение нулевой последовательно-
сти за трансформатором отсутствует. Как видно из соотношения между Uк2 и Uко при однофазном коротком замыкании, в данном случае х0 ∑ > х2 ∑ . При другом соотноше-
нии между х0 ∑ и х2 ∑ соответственно изменятся эпюры напряжений U, и U2. Как видно, наибольшее искажение векторной диаграммы напряжений всегда получается в ме-
сте короткого замыкания. Для точек, расположенных ближе к источнику питания, это ис-
кажение становится всё меньшим. Полностью симметричной сохраняется система векто-
ров э.д.с.
В трансформаторах Z1т = Z2т, так как трансформаторы ведут себя одинаково для этих двух троек вращающихся векторов. А вот Z1т = Z2т ≠ Z0т. (Z1т > Z0т) Причина: Ф0 не могут замы-
каться по соседним стержням, а замыкаются по воздуху. Магнитные потоки прямой и об-
ратной последовательностей сдвинуты на 120 градусов и потому могут замыкаться по со-
седним стержням магнитной системы. Так как магнитное сопротивление по пути в воздухе больше магнитного сопротивления по пути в стали, то при одинаковых токах прямой и нулевой последовательностей Ф0 < Ф1.
Рисунок – К объяснению различного сопротивления трансформатора При соединении НН в треугольник, напряжение (как и ток) нулевой последовательности
13
падает в ноль, потому что ЭДС нулевой последовательности целиком расходуется на про-
ведение тока той же последовательности только через реактивность рассеяния обмотки НН и ток не выходит за пределы обмотки треугольника.
Для линии сопротивление обратной последовательности такое же, как и прямой потому что для элементов с магнитно связанными неподвижными друг относительно друга це-
пями (Т, АТ, ЛЭП) сопротивления прямой и обратной последовательности одинаковы,
т.к. взаимоиндукция между фазами от перемены чередования их не меняется.
Сопротивление нулевой последовательности линии зависит от токораспределения в земли, от собственной и взаимной индуктивности линий, а также от наличия грозотроса.
Цепность увеличивает сопротивление нулевой последовательности, наличие грозотроса уменьшает сопротивление нулевой последовательности.
На следующих рисунках показаны распределения напряжений, токов и мощностей при обрыве 1 фазы и потом при обрыве 2 фаз.
14
15
16
3. Распределение мощности прямой, обратной и нулевой последовательности при различных видах КЗ и обрыве провода. Возможные области применения РНМ в РЗА, преимущества и недостатки.
17
На рисунках выше представлено распределение мощности при разных видах КЗ, а
также при обрыве одной из фаз. Полученные диаграммы могут быть получены с помощью формул для симметричных составляющих мощностей:
1 = 31 1 1; 2 = 32 2 2; 0 = 30 0 0
1 = 31 1 1; 2 = 32 2 2; 0 = 30 0 0
Реле направления мощности – это органы, обеспечивающие направленное действие защиты.
В сети, где подстанции имеют двустороннее питание, при КЗ в любой точке токи повреждения протекают как по защитам, которые должны действовать при этом КЗ, так и по защитам, которые не должны действовать. Токовые реле, входящие в защиту, не могут определить, должна ли действовать защита. Этого не могут определить и реле напряжения,
ибо понижение напряжения на шинах подстанции происходит при любом КЗ на любой линии. И только совместное использование позволяет определить, какой же защите необ-
ходимо сработать.
Назначение: Реле направления мощности применяют в схемах РЗиА, когда требу-
ется определять направление (знак) активной или реактивной мощности для селективного срабатывания защиты. Различные модификации реле реагируют на токи и напряжения прямой, обратной или нулевой последовательности.
В основном, направленные защиты применяются в качестве основной в сетях до 35
кВ. В сетях 110–220 кВ применяется в качестве резервной, иногда в сочетании с токовой отсечкой применяется как основная защита.
Косновным недостаткам данных защит можно отнести:
•Большие выдержки времени вблизи источников питания;
• Сложность согласования защиты в сетях с большими нагрузками и небольшими по кратности токами КЗ;
• Наличие мертвой зоны при трехфазных замыканиях;
18
• Необходимость постоянного контроля цепей напряжения питающих реле мощности.
19
4. Выбор и обоснование схем подключения реле направления мощности.
Односистемное и трехсистемное исполнение реле. Использование векторных диаграмм для анализа направленных защит. Линии нулевых и максимальных моментов.
Схемы направленных защит
Рисунок 7 (а: векторная диаграмма напряжений и тока фазы А при трехфазном КЗ на линии. б: Векторная диаграмма токов и напряжений на зажимах реле и линии моментов РНМ)
Напряжения и токи, подводимые к реле при 90о и 30о схемах включения.
Недостатком 30о схемы является возможность отказа в действии реле при двухфазных КЗ из-за недостаточной величины напряжения. Ввиду этого для двухфазных защит 30-
градусная схема не применяется.
В отечественных энергосистемах в направленных токовых защитах принято использовать 90-градусную схему включения реле направления мощности смешанного типа. При этом в токовую катушку первого реле подается через ТТ ток фазы А, а к его потенциальной катушке подводится через ТН линейное напряжение ВС (рис. 7, а). Угол между этими векторами составляет 90º. Отсюда и произошло название схемы включения реле. Такое сочетание сигналов, подводимых к реле, улучшает работоспособность реле при близких коротких замыканиях.
Для трехфазного исполнения защиты ̇ |
= ̇, ̇ |
= ̇ , ̇ |
= ̇, ̇ |
= ̇ , ̇ |
= |
|||||
|
|
|
р1 |
|
А р1 |
р2 |
р2 |
|
р3 |
|
̇, ̇ |
= ̇ |
, где ̇ , ̇ , ̇ |
– векторы токов в |
токовых катушках первого, |
второго и |
|||||
р3 |
|
р1 р2 р3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|