ИЭ / 9 сем (станции+реле) / Экзамен / РЗ 9
.6.pdf
где З — максимальное значение периодической составляющей утроенного начального тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки за-
щиты при замыкании на землю за автотрансформатором противоположной подстан-
ции на стороне его, примыкающей к сети с глухозаземленной нейтралью; отс — ко-
эффициент отстройки, принимаемый равным: 1,3 — для линии 330—500 кВ при ис-
пользовании реле типа РТ-40; 1,2 — для всех остальных случаев.
Ток срабатывания второй ступени защиты, выбираемый по условию «б»,
определяется по выражению
|
≥ |
|
|
|
(4) |
|
отс |
расч |
|||
сз |
|
|
|
где расч — расчетный ток — максимальное значение периодической состав-
ляющей утроенного начального тока нулевой последовательности, проходящего в ме-
сте установки рассматриваемой защиты при замыкании на землю в конце зоны, защи-
щаемой той ступенью защиты предыдущего элемента, с которой производится согла-
сование; отс — коэффициент отстройки, учитывающий погрешность реле и необхо-
димый запас, принимается равным 1,1.
III СТУПЕНЬ
Ток срабатывания третьей ступени (отсечки с выдержкой времени) выбирается по условиям:
а) согласования с защитой предыдущей линии (со второй или третьей ее ступе-
нью; последнее — в случае, если при согласовании со второй ступенью защиты предыдущей линии рассматриваемая третья ступень не удовлетворяет требованиям чувствительности) или защитой от замыканий на землю предыдущего автотрансфор-
матора, установленной на стороне смежного напряжения (с первой ее ступенью, если вторая ступень рассматриваемой защиты отстроена от замыкания на землю на шинах этого напряжения, или со второй ее ступенью, если вторая ступень рассматриваемой защиты согласована с первой ступенью защиты автотрансформатора);
151
б) отстройки от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме, возникающем в условиях, рас-
смотренных в п. 2,в. (т.е. аналогично пояснениям для п. в) для II ступени)
Выдержка времени третьей ступени защиты должна быть согласована с вы-
держками времени соответствующих ступеней защит предыдущих элементов.
При этом выдержка времени УРОВ учитывается, если ступень защиты, преды-
дущая по отношению к той, с которой производится согласование, охватывает защи-
щаемый участок с коэффициентом чувствительности менее 1.3. Допускается не учи- 
тывать выдержку времени УРОВ при наличии на предыдущем участке основной быстродействующей защиты (например, высокочастотной).
Выбранный по рассмотренным выше условиям ток срабатывания третьей сту-
пени защиты проверяется в соответствии с указаниями, приведенными в п. 8, по усло-
вию отстройки от тока небаланса в нулевом проводе трансформаторов тока: при к.з.
между тремя фазами за трансформаторами (автотрансформаторами) подстанций дан-
ного и противоположного концов линии; при качаниях или асинхронном ходе, если выдержка времени рассматриваемой ступени не превышает 1,5 с, а также и при боль-
ших выдержках времени — в случаях, когда период качаний превышает выдержку времени рассматриваемой ступени (на межсистемных транзитных связях).
Ток срабатывания третьей ступени защиты, выбираемый по условию «а»,
определяется по выражению
|
≥ |
|
|
|
(4) |
|
отс |
расч |
|||
сз |
|
|
|
152
Добавлено примечание ([МЧ1]): Вопрос на консу:
почему?
16. Учет взаимной индуктивности линии. Схемы замещения параллельных линий, линий с ответвлениями, близких линий электропередач в том числе при каскадном отключении. Примеры кривых спадания токов нулевой последовательности в этих случаях. [Л2 5.9; Л1, приложение 2 , раздел В рис 6, 7]
Особенности выбора токов срабатывания защит параллельных цепей.
При выборе токов срабатывания I и II ступеней защиты параллельных цепей, имеющих между собой значительную взаимоиндукцию (например, подвешенных на общих опорах), возникают дополнительные условия. Они сводятся в основном к
следующему, Ток отстраивается от тока при внешних К(1), К(1,1) в режимах (рис.
с,з
5.18): при работе одной цепи и заземлении второй (отключенной) с обеих сторон и КЗ на землю в начале смежного участка (рис. 5.18,а); при каскадном отключении второй цепи, имеющей КЗ из конце, ближайшем к месту включения рассматриваемой защиты (рис. 5.18,6). За счет взаимоиндукции ток в защите в некоторых случаях оказывается при этом даже большим, чем в первом случае.
Ток |
отстраивается от тока при внешних К(1), К(1,1): в конце зоны |
защища- |
с,з |
Б, |
|
емой I ступенью защиты предыдущего участка, когда на данном включена одна цель, а вторая отключена и заземлена с обеих сторон (рис. 5.18,в); в конце зоны, защищаемой I ступенью защиты, включенной на противоположном конце второй цепи (рис.5.8,г), при КЗ на последней и каскадном ее отключении.
Указанные условия являются обычно весьма тяжелыми, и их учет ухудшает защиту. Для облегчения расчетных условий возможны, например при создании режимов по рис. 5.18, а и в, изменения параметров защит или даже самих схем защит. Однако в рассматриваемых защитах в отличие от дистанционных (см. гл. 6) они полноценного решения не дают и не используются.
Схемы замещения параллельных линий, линий с ответвлениями.
153
Метод составления схем замещения нулевой последовательности двух параллельных линий с взаимоиндукцией между ними (в том числе и линий с ответвлениями) при замыкании на землю на одной из них основан на следующих положениях:
параллельные линии могут быть разбиты либо на трехполюсиики (рис. ПII-1,а), либо па четырехполюсники (рис. ПII-1,б);
трехполюсники имеют схему замещения в виде трехлучевой звезды (рис. ПII-
1,в);
четырехполюсники имеют схему замещения в виде двух лучей и сопротивления Z0M, дополнительно включённого в ту ветвь схемы замещения, в которой протекает ток, равный сумме токов обеих линий (рис. ПII-1,г).
Включение сопротивления Z0M в ветвь схемы замещения обеспечивает равенство токов и падений напряжения в элементах схемы замещения соответствующим токам и падениям напряжения в исходной схеме. Однако указанное соответствие не распространяется на падения напряжений в элементах четырехлолюсник: а также на напряжения точек схемы замещения относительно нулевой точки системы.
В соответствии с указанным составление схемы замещения двух параллельных линий с взаимоиндукцией производится в следующем порядке: схема параллельных линий разбивается па трехполюсиики и четырехполюсники; трехполюсники замещаются схемой по рис. ПII-1в, а четырохполюсники — схемой по рис. ПII-1г.
Схемы замещения трех параллельных линий.
154
Схема параллельных линий по рис. ПII-4,а разбивается на многополюсники в
— соответствии с табл. ПII-2. С учетом того, что
Z0M I-III= Z0M II-III, для четырехполюсника принимается схема замещения по рис. ПII-З, а, вариант 1.
Рис. ПII-3, а, вариант 1 Так как
155
Z0M IV-VI= Z0M V-VI — Для шестиполюсника принимается схема замещения по рис. ПII-3, в, вариант 1.
Рис. ПII-3, в, вариант 1
Для трехполюсника принимается схема замещения по рис. ПII-1,в.
Рис. ПII-1, в.
156
Примеры схем замещения
157
Схемы замещения близких линий электропередач в том числе при каскадном отключении.
Поскольку защита ступенчатая, возможен режим к.з., когда с одной из сторон выключатель уже отключен (каскадный режим) (рис. 64).
Схема замещения нулевой последовательности для каскадного режима показана на рис. 65. Здесь – расстояние от подстанции В до точки к.з. в долях от длины ВЛ.
158
Представляет также интерес ремонтный режим работы двухцепной ВЛ, когда одна из параллельных ВЛ отключена и заземлена с обеих сторон (рис. 66). Найдем сопротивление линии нулевой последовательности при к.з. на землю в ремонтном режиме. Обозначив падение напряжения нулевой последовательности на участке АВ через U0 , составим уравнения:
Из второго уравнения находим Iз :
Подставив в первое уравнение Iз , получим
Примеры кривых спадания токов нулевой последовательности в этих слу-
чаях.
159
160