- •МЕХАНИКА МАШИН
- •1.1. Структура машинного агрегата
- •1.4. Управление движением машинного агрегата
- •СТРОЕНИЕ МЕХАНИЗМОВ
- •2.1. Основные определения
- •2.2. Кинематические пары и соединения
- •2.5. Структурный синтез механизмов
- •2.6. Классификация механизмов
- •КИНЕМАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МЕХАНИЗМОВ
- •3.1. Основные понятия
- •tgfa
- •3.6. Примеры графического исследования механизмов
- •pc = fivVB\ Р'Ь" = цайв', Ь"Ь'= цаагВ-
- •3.7. Кинематические характеристики плоских механизмов с высшими парами
- •3.8. Кинематические характеристики пространственных механизмов
- •3.9. Метод преобразования декартовых прямоугольных координат
- •4.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •4.2. Приведение сил
- •4.3. Приведение масс
- •4.8. Неравномерность движения механизма
- •JTnp,
- •4.10. Динамический анализ и синтез с учетом влияния скорости на действующие силы
- •5.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •5.2. Установившееся движение машинного агрегата
- •5.3. Исследование влияния упругости звеньев
- •СИЛОВОЙ РАСЧЕТ МЕХАНИЗМОВ
- •6.1. Основные положения
- •6.4. Силовой расчет механизма с учетом трения
- •6.5. Потери энергии на трение. Механический коэффициент полезного действия
- •ВИБРОАКТИВНОСТЬ И ВИБРОЗАЩИТА МАШИН
- •7.1. Источники колебаний и объекты виброзащиты
- •7.3. Анализ действия вибраций
- •7.6. Статическая и динамическая балансировка изготовленных роторов
- •Щ = у/g sina/<5CT,
- •7.8. Демпфирование колебаний. Диссипативные характеристики механических систем
- •7.9. Динамическое гашение колебаний
- •тт(р - рт) = mjyE.
- •7.11. Ударные гасители колебаний
- •7.12. Основные схемы активных виброзащитных систем
- •ТРЕНИЕ И ИЗНОС ЭЛЕМЕНТОВ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАР МЕХАНИЗМОВ И МАШИН
- •8.1. Виды и характеристики внешнего трения
- •8.2. Основные понятия и определения, используемые в триботехнике
- •8.3. Механика контакта и основные закономерности изнашивания
- •8.4. Методика расчета износа элементов кинематических пар
- •МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СХЕМ ОСНОВНЫХ ВИДОВ МЕХАНИЗМОВ
- •МЕТОДЫ СИНТЕЗА МЕХАНИЗМОВ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ
- •9.1. Основные понятия и определения
- •9.2. Основная теорема зацепления
- •9.3. Скорость скольжения сопряженных профилей
- •9.4. Угол давления при передаче движения высшей парой
- •9.5. Графические методы синтеза сопряженных профилей
- •9.7. Производящие поверхности
- •МЕХАНИЗМЫ ПРИВОДОВ МАШИН
- •10.1. Основные понятия и определения
- •10.2. Строение и классификация зубчатых механизмов
- •10.4. Планетарные зубчатые механизмы
- •ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ЗУБЧАТАЯ ПЕРЕДАЧА
- •11.2. Эвольвента, ее свойства и уравнение
- •11.3. Эвольвентное прямозубое колесо
- •11.4. Эвольвентная прямозубая рейка
- •11.5. Эвольвентное зацепление
- •11.8. Подрезание и заострение зуба
- •11.9. Эвольвентная зубчатая передача
- •11.10. Качественные показатели зубчатой передачи
- •11.11. Цилиндрическая передача, составленная из колес с косыми зубьями.
- •11.12. Особенности точечного круговинтового зацепления Новикова
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
- •12.1. Коническая зубчатая передача
- •МЕХАНИЗМЫ С НИЗШИМИ ПАРАМИ
- •13.1. Основные этапы синтеза
- •13.4. Синтез четырехзвенных механизмов по двум положениям звеньев
- •13.5. Синтез четырехзвенных механизмов по трем положениям звеньев
- •13.6. Синтез механизмов по средней скорости звена и по коэффициенту изменения средней скорости выходного звена
- •tijivu) < [tfj]-
- •КУЛАЧКОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •14.1. Виды кулачковых механизмов и их особенности
- •14.2. Закон перемещения толкателя и его выбор
- •sinx4
- •sinx2 = [(*2 “ Vj3)/f34]sm03;
- •14.5. Определение габаритных размеров кулачка по условию выпуклости профиля
- •14.6. Определение координат профиля дисковых кулачков
- •14.7. Механизмы с цилиндрическими кулачками
- •МЕХАНИЗМЫ С ПРЕРЫВИСТЫМ ДВИЖЕНИЕМ ВЫХОДНОГО ЗВЕНА
- •15.1. Зубчатые и храповые механизмы
- •15.2. Мальтийские механизмы
- •15.3. Рычажные механизмы с квазиостановками
- •УПРАВЛЕНИЕ ДВИЖЕНИЕМ СИСТЕМЫ МЕХАНИЗМОВ
- •16.2. Циклограмма системы механизмов
- •МАНИПУЛЯЦИОННЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •17.3. Задачи о положениях манипуляторов
- •17.4. Задачи уравновешивания и динамики
- •Glos
Рис. 7.46 |
Рис. 7.47 |
Недостатком поглотителей сухого трения является непо стоянство момента трения вследствие износа и загрязнения трущихся поверхностей, а также возможность перекоса и за едания дисков.
7.11. Ударные гасители колебаний
Ударным гасителям колебаний посвящен ряд работ В.И. Бабицкого, В.К. Асташева и др.
Для оценки эффективности нелинейных динамических га сителей помимо информации о динамической податливости или жесткости демпфируемых элементов необходимо знать уровень их колебаний до установки гасителей. Таким обра зом, в случае экспериментального определения характеристик демпфируемой системы нужно произвести соответствующие измерения колебаний в условиях нормального функционирова ния объекта.
Нелинейный гаситель не может осуществить полную ком пенсацию колебаний при моногармоническом возбуждении zo(tf) = аэo(u>)etu;*, и речь может идти только об их частичном
АУ) |
Ау) larctgcr ^ |
larctgcr |
"А |О Д у |
А У - д к д У |
|
а |
б |
в |
|
Рис. 7.50 |
|
о каждый ограничитель за период движений, дающий для та ких устройств наибольший эффект. Наряду с этим использу ют пружинные (рис. 7.49, г) и маятниковые (рис. 7.49, д) удар ные гасители с соответствующей подвеской гасителя. В таких устройствах реализуют, как правило, режим односторонних соударений с одним ударом за период. Реже применяют ана логичные устройства двустороннего действия (рис. 7.49, е).
На рис. 7.50 приведены статические упругие характери стики f{y) перемещения у гасителя относительно деформиру емой точки А объекта для основных вариантов установки га сителей (а — плавающий гаситель; б — пружинный односто ронний гаситель; в — пружинный двусторонний гаситель).
Непосредственная гармоническая линеаризация описан ных статических характеристик невозможна, поскольку их значения при ударе неоднозначны. Удобным приемом являет ся гармоническая линеаризация обратных функций у = <2(Я), характеризующих зависимость относительного смещения от «упругой» реакции гасителя. Например, для гасителя пла вающего типа (рис. 7.51) у = AsgnR. Осуществляя гармони ческую линеаризацию функций с помощью обычных приемов, имеем у « q(Ro)R, где q(Ro) — коэффициент гармонической линеаризации, зависящий теперь от
амплитуды До периодической реак |
У |
|
||
ции гасителя, причем q = с " 1. |
|
|
|
|
Определим зависимость |
аэо(и>), |
А |
|
|
для которой плавающий ударный га |
|
|
||
ситель обеспечивает полное подавле |
О |
R |
||
ние основного тона колебаний в ши |
||||
|
|
|||
роком диапазоне частот возмущения: |
|
-А |
||
= 4 W |
(747) |
|
|
М * > ) \ |
* |
Рис. 7.51 |
0,85 |
0,95 |
1,05 |
0D/0D0 |
Рис. 7.52
Левая часть равенства (7.47) характеризует амплитуду Go гармонической возмущающей силы. Таким образом, если Go(u>) = ет ди2, т.е. возбуждение колебаний вызвано разгоном или торможением вращающейся неуравновешенной массы гп^, установленной с эксцентриситетом £, то, подобрав параметры гасителя из условия
гагД = (тг/4)£т^4,
можно обеспечить подавление колебаний в широком частотном диапазоне существования режима с поочередными ударами об ограничители.
На рис. 7.52 показаны амплитудно-частотные характери стики системы с одной степенью свободы, снабженной пру жинным ударным гасителем одностороннего действия. Сис тема возбуждается гармонической силой постоянной амплиту ды. При этом выполняются условия наиболее эффективной настройки: ______ ____
2у/сТ/т Т—\fcjm.
Вслучае и = 2у/ст/т тгашение оказывается наилучщим. При настройке зазора обычно принимают Д « 0.